模板优化施工方案
二〇一七年四月二十一日
目 录
一、工程概况2
1、工程建设概况2 2、工程概况2 二、编制依据3 三、模板设计3
1、设计要求3 2、垫层模板3
3、条形基础、独立基础模板3 4、剪力墙模板3 5、顶梁模板3 6、顶板模板4 7、电梯井模板4
8、布料机下部支撑体系4 四、模板制作4 五、模板安装5
1、模板安装施工要点5 2、剪力墙模板安装5 3、梁、板模板安装6 4、楼梯模板安装7 六、特殊部位节点处理8
1、模板的防漏措施8 2、螺栓孔眼处理8
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七、模板的拆除9
八、混凝土结构质量反映的效果10 九、模板检查10 十、成品保护11
十一、剪力墙模板计算书12 十二、顶梁模板计算书17 十三、顶板模板计算书28
模板工程主要是控制模板设计、制作、安装、拆除操作质量及其对混凝土结构质量反映的效果。依据施工方案、技术交底、设计要求和《混凝土结构工程施工质量验收规范》进行施工。
模板的制作、安装、和拆除，均应建立自检、互检和专业检查验收制度。拆除的模板，应及时维修保养，清理干净，涂刷油或隔离剂，并分类整齐堆放。 一、工程概况 1、工程建设概况
1.1工程名称：道外区团结镇勤劳安置区项目（一期） 1.2建设单位：黑龙江省龙一房地产开发有限责任公司 1.3勘察单位：黑龙江省林业设计研究院 1.4设计单位：黑龙江省建工集团有限责任公司 1.5监理单位：黑龙江省龙泉建筑监理有限公司 1.6施工单位：黑龙江省建工集团有限责任公司 1.7主要功能：居住小区
2、工程概况
道外区团结镇勤劳安置区项目（一期）是高层住宅建筑，位于道外区团结镇，结构类型为剪力墙结构，基础为桩基础，地基基础设计等级为乙级，建筑结构的安全等级为二级，建筑抗震设防类别为丙类，抗震等级为三级，抗震设防烈度为7度，结构设计使用年限为50年，建筑物耐火等级为二级，建筑场地土类别为
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二类，场地标准冻深为2米，屋面防水等级为一级。总建筑面积50892.56平方米；地上部分1#、2#、3#楼，层高均为2.8米。 二、编制依据
《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《建筑施工手册》第四版 三、模板设计
1、设计要求
设计模板，应依据工程结构形式、施工方法、承受荷载，选用材料等条件。模板、支架及节点构造应合理，并有足够的承载力、强度、刚度及稳定性，且便于组装和支拆。设计模板的选型、选材和制作量，应力求资金投入合理，兼顾后续工程适用性。模板的规定尺寸宜多标准型、少异型，多通用，多周转次数。
2、垫层模板
垫层模板底模为土模；垫层外边模板四周采用覆膜多层板模板。 3、条形基础、独立基础模板
在基础垫层施工完成后，承台及800mm基础梁外模砌240厚砖模，其它基础梁外模砌120厚砖模，砖模用水泥砂浆砌筑，砖模兼做保护墙。垫层混凝土表面抹平压光干燥后，进行放线。 4、剪力墙模板
4.1砼墙模板采用15mm厚竹胶模板，竖向内备楞采用50×80木方＠200mm, 横向外备楞采用2×φ48钢管＠500，土0.000以下外墙模板采用φ12止水穿墙螺栓拉结，其它采用φ12螺栓，间距400mm*500mm。 5、顶梁模板
5.1梁底、梁侧模均采用15mm厚双面覆膜多层板。
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5.2侧模、底模内楞采用2根50×80mm木方，平行梁设置。 5.3侧模外楞采用50×80mm木方，垂直梁设置，间距1200mm。 5.4底模外楞采用Φ48*3钢管，间距1200mm。
5.5梁支撑采用Φ48*3钢管，梁两侧钢管间距1200mm，纵向间距1200mm，立杆步距1500mm。中间增加一根钢管，上部设油拖进行调节。 6、顶板模板
6.1顶板模板采用15mm厚双面覆膜多层板。
6.2顶板模板内楞采用50×80mm木方，间距200mm。 6.3顶板模板外楞采用Φ48*3钢管双钢管，间距1200mm。
6.4顶板支撑采用Φ48*3钢管设可调节顶托。沿外楞方向立杆间距为1000mm，垂直外楞方向立杆间距为1200mm，立杆步距为1500mm。
7、电梯井模板
电梯井模板采用定型筒模，模板采用15mm双面覆膜多层板、钢管进行支撑，如图所示。
8、布料机下部 布料机下部立600mm*600mm，其它四、模板制作 1、剪力墙模板
电梯井模板示意
支撑体系 杆支撑间距为同原设计。
制作，应保证规格
尺寸准确，棱角平直光洁，面层平整，拼缝严密。采用清水饰面混凝土的模板，其板面拼缝痕迹和棱角应不损坏或不影响清水饰面效果；新制作的模板应进行检查验收和试组装，并按规格、类型、编号标识。
2、模板转角处作成坡口，四周用50×80木方加固，增加模板刚度。内备楞在模板组装时按墙面尺寸200mm间距设置，不固定在模板上。
3、模板加对拉螺栓孔，从底边计算间距500㎜一个，钻孔前弹出模板中心
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线标出螺栓孔位置线。螺栓紧箍螺帽加方垫，避免胀模。
4、加工完的模板，按规格码放，要垫平、防雨。 五、模板安装
1、模板安装施工要点
1.1模板安装必须牢固，支撑系统必须稳定，安装前需根据结构荷载进行设计验算，并进行配板设计，保证支撑体系具有足够的承载力、强度和稳定性。 1.2模板安装过程中按自下而上安装顺序，要注意模板的稳固，采取足够的防护措施，确保施工过程中安全。
1.3模板及其支架必须具有足够的刚度和强度，其支撑部分有足够的支撑强度和支撑面积。当支架底部作用在地面上时，底部必须加设垫板。 1.4模板的接缝处用胶带粘结，防止漏浆。
1.5模板安装完毕后，必须经检查验收后方可进行下道工序。
1.6顶板模板的接缝处理：模板与模板接缝处，一是要保证两块模板的高度差不能太大；二是要保证接缝处的严密，也就是保证混凝土不漏浆。为了达到这两个目的，须在接缝处模板下垫木方，通过木方校正两块模板的高差，并在接缝处贴上胶带纸形成构造密封，可有效防止漏浆。 2、剪力墙模板安装
2.1模板安装要求：梁、板、墙模板安装应拼缝严密平整，不漏浆、不错台、不跑模、不涨模、不变形。封堵缝隙的胶条、压缝软管或塑料泡沫条等物，不得突出模板表面，严防胶乳混凝土内。预埋件、螺栓、插铁、水、电管线、箱盒，应埋设位置尺寸准确，固定牢靠。
2.2模板安装前，要做好模板的定位基准工作，即进行轴线和标高的工作，并且弹出墙的几何尺寸线。
2.3使用前在模板与混凝土的接触面上涂刷脱模剂。使用的脱模剂选用脱模性能好，有光洁，色泽一致的脱模剂，以确保混凝土的外观光洁明亮。
2.4回填土地面应夯实，并铺垫脚板（采用40mm厚木脚手板）。采用多层支
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架支模时，立杆应垂直，上下层立杆应在同一竖向中心线上。各层立杆间的水平拉杆要认真加强。
2.4安装的楼面用砂浆进行找平且坚实，避免漏浆，弹好轴线。
2.5按模板配板设计循环拼装，模板接槎位置增加一道加强箍，以保证模板系统的整体稳定。
2.6土0.000以上剪力墙及土0.000以下内墙对拉螺栓安装前设φ20PVC塑料套管，套管长度同墙截面，拆模后对穿螺栓可重复使用，避免胀模。
2.7土0.000以上剪力墙外墙外侧模板安置前，模板底部粘双面胶，防止漏浆。
2.8模板自下而上安装，随安装随加固保证模板体系的稳定，以防倾覆，若有风荷载作用可能造成模板体系倾覆时，在结构上采取抗风和防倾覆措施。
2.9模板安装完毕检查合格后，方可浇筑砼，砼浇筑过程中设专人看模，砼浇筑完毕初凝前进行二次校正。 3、梁、板模板安装
3.1梁模板安装前，放样工作要及时准确，底模用水准仪现场检查底板标高及平整度。侧模边线点每隔4m用经纬仪测设于底板面上，同时以20cm垂直间距设好侧模边线检查点，以利模板最终尺寸及垂直度检查，保证结构尺寸正确。
3.2板模板安装，应依据施工方案确保模板的位置线、轴线、标高、垂直度、结构构件尺寸、门窗、孔洞位置等符合设计要求。
楼板预留孔模板示意图
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楼板梁板模板效果图
3.3为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。
3.4按结构荷载进行模板设计，确定模板采用的支撑体系及纵横木楞的间距。
3.5模板使用前必须将模板表面的灰浆和杂物清理干净，并涂刷隔离剂。 3.6板缝处理：模板拼装后，板缝在2mm以内的将板缝表面用宽胶带纸粘贴，板缝在5mm以内的（不得超过5mm）板缝压泡沫条，表面用胶带纸粘贴，防止板
缝跑浆漏浆及模板接缝痕迹，达到混凝土表面平整光滑，线角顺直。
3.7板模板标高控制：顶板标高控制非常关键，利用原始水准点在每根柱上弹出统一标高线以控制顶板标高，采用水准仪逐跨进行抄平，如不平整及时整改，确保顶板标高的准确性，标高误差控制在3mm内。
3.8梁跨度等于或大于4m且小于9m时，施工按跨度的1‰起拱，当跨度为9m及以上时，按跨度的1.5‰起拱。悬臂梁按悬臂长度的1‰起拱。支模前弹出水平控制线及梁轴线，底模挂线安装。
4、楼梯模板安装
本工程楼梯模板采用15mm厚多层板和50×80木方及Φ48mm钢管进行施工，踏步模采用50mm木板。
支设楼梯模板时，先支设上下休息平台及平台梁，然后按图纸尺寸支设斜板，待楼梯钢筋绑扎完毕后，再吊踏步模，楼梯踏步采用侧模固定牢固，无侧模的采用钢筋固定好，以防位移。为确保楼梯模的刚度，避免踏步面呈弧形，踏步模板
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在楼梯宽度方向加设两道锯齿木方，楼梯模板示意见下图：
六、特殊部位节点处理
1、模板的防漏措施
1.1施工要点：在顶板浇筑完毕收面时，将墙根200mm范围内用刮杠及木抹子抹平整，使平整度控制在3mm以内。在墙根距模板线15mm处贴30mm*30mm通长海棉条。外墙模板沿外墙混凝土面贴10mm宽海棉条。 1.2模板的防漏效果图
50mm厚踏步板锯齿木方支撑系统多层板50×100木方多层板楼梯模安装示意图
模板的防漏效果图
2、螺栓孔眼处理
2.1施工要点：拆模后将预埋的垫块取出，沿混凝土结构边缘将螺栓割断，对割断处进行涂刷防锈漆处理后，嵌入防水油膏（嵌入2/3），最后用聚合物砂浆将螺栓眼抹平。
2.2质量要求：螺栓根低于墙面0~5mm，油漆不污染砼墙面，防水油膏螺栓孔2/3D,聚合物砂浆不低于M5.0，砂浆表面平整光滑，与墙面高低差不大于1mm。
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2.3做法详图
做法详图
七、模板的拆除
1、梁、板模板拆除时，要有同条件、同龄期养护的混凝土试块试验报告，混凝土强度必须达到拆模所要求的强度时，方可拆模板。
2、模板拆除时，结构混凝土强度应符合规范和设计要求。
2.1非承重构件（墙、柱、梁侧模），在其混凝土浇筑48h内，待其强度能够保证构件不变形，不掉角时，且结构强度不得低于1.2Mpa，方可拆侧模。拆模前应办理“拆模申请”，经技术负责人认定达到规范要求后方可实行。 2.2底模及其支架拆除，当设计无要求时，混凝土强度应符合下表的规定。 达到设计的砼立方体抗压强度的标准值的百分构件类型 构件跨度（米） 率（％） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 －－ ≥100 ≥100 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 2.3结构拆除底模、支架应依据施工技术方案对其结构上部施工荷载及堆放料具进行严格控制或经验算在结构底部增设临时支撑。悬挑结构均应加临时支
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撑。
2.4模板拆除后，要对构件及时采取相应的保护措施。
2.5拆除顺序和方法：遵循先支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸。
2.6模板拆除后及时清理，模板堆放按规格尺寸分类放置，堆放高度小于2m，挂标识，便于使用。
八、混凝土结构质量反映的效果
1、剪力墙拆模后墙、阴阳角效果图
墙模板拆模后效果图 墙模板拆模厚阴角效果图
2、楼梯踏步模板及拆模后效果图
楼梯踏步模板效果图 楼梯拆模后整体效果图 九、模板检查
1、模板工程质量初评检查方法，以观感质量为主、必要时对允许偏差值有疑项目辅以尺量，同时通过抽查拆模后的混凝土结构质量状况比照模板工程质量。
2、模板质量标准及检查方法： 2.1模板制作允许偏差
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项目 平面尺寸 表面尺寸 对角线差 螺栓孔位偏差 允许偏差（mm） 2 2 3 2 检查方法 尺检 2m靠尺 尺检 尺检 2.2模板安装的一般项目允许偏差见下表：
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 允许偏差项 目 （㎜） 轴线位置 底模上表面标高 截面内 部尺寸 层高垂 直度 基 础 柱、墙、梁 不大于5（M） 大于5（M） 5 ±5 ±10 +4，－5 6 8 2 5 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 检验方法 相临两板表面高低差 表面平整度 十、成品保护
模板安装应轻起轻放，不得碰撞已经绑扎完的墙柱，以防模板变形或损坏结构，预埋件应注意保护，不得随意移动或损坏。
模板支设完毕后或混凝土浇筑后未达到一定强度时，不得随意拆除底部支撑，拆除时必须先提交拆模申请，经项目监理部下发拆模令后后方可拆除。同时在模板拆除过程中，应按照拆除顺序拆除：应先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，应先拆掉斜拉杆或斜支撑，再卸掉对拉螺栓，接着拆掉横钢楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后轻轻撬动模板，使模板脱离墙面，严禁乱撬乱剔造成对模板破坏或混凝土损伤。
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在焊接钢板时须底部应铺设铁皮用来保护，以防止模板被烧着破坏，同时施工过程中的焊渣须及时清理干净。穿过模板的水电管线须更改时，应通知现场木工工长，木工工长核实无误方能钻眼开洞，锯沫以及PVC管应及时清理干净，作到工完场清。
模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，应及时进行清洗或处理，清理必须将两面的水泥砂浆清理干净，模板每次施工完毕后应按项目的要求进行堆放，并涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀，保证模板表面洁净光滑。
装拆模板时，上下应有人接应，并及时随拆运转，严禁将模板抛仍，模板拆除后，墙、柱的阳角和楼梯踏步用废旧模板条进行保护，底部1.2m高范围内用胶水把木条粘贴在柱角进行维护。 十一、剪力墙模板计算书
1、工程属性 10#楼-0.05以下外新浇混凝土墙名称 墙 混凝土墙的计算高度(mm) 2、荷载组合 《建筑施工模板安全混凝土重力密度侧压力计算依据规范 技术规范》γc(kN/m) JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数1.15 β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度3.35 H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) --
min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}混凝土浇筑速度V(m/h) 2 4 外加剂影响修正系数β1 1.2 3新浇混凝土墙墙厚(mm) 240 3350 混凝土墙的计算长度(mm) 4100 24 --
＝ min{0.22×24×4×1.2×1.15×21/2，24×3.35}＝min{41.218，80.4}＝41.218kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×21/2，24×3.35]＝min[41.22，80.4]＝41.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S
承
＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝
0.9max[1.2×41.22+1.4×2，1.35×41.22+1.4×0.7×2]＝0.9max[52.264，57.607]＝0.9×57.607＝51.846kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝41.22 kN/m2 3、面板布置 小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 200 500 400 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 100 100 100 500
模板设计立面图
4、面板验算
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面板类型 覆面木胶合面板厚度(mm) 板 15 面板抗弯强度设计值15 [f](N/mm2) 面板弹性模量10000 E(N/mm2) 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4
4.1强度验算
q＝bS承＝0.5×51.846＝25.923kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.13kN·m
σ＝Mmax/W＝0.13×106/18750＝6.913N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
4.2挠度验算
q＝bS正＝0.5×41.22=20.61kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.304mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 5、小梁验算 小梁材质及类型 小梁计算截面类型(mm) 钢管 小梁截面类型(mm) Ф48×3 205 Ф48×3 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) --
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小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 10.78 4.49
5.1、强度验算
q＝bS承＝0.2×51.846＝10.369kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.324kN·m
σ＝Mmax/W＝0.324×106/4490＝72.167N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 5.2、挠度验算
q＝bS正＝0.2×41.22=8.244kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.321mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
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5.3、支座反力计算
R1=5.711kN，R2=...R20=5.711kN，R21=2.855kN 6、主梁验算 主梁材质及类型 主梁计算截面类型(mm) 双钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 22.49 4.17 Ф48×3 205
6.1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.39kN·m
σ＝Mmax/W＝0.39×106/4170＝93.546N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 6.2、挠度验算
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主梁变形图(mm)
ν＝0.069mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 7、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Ntb(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+100]＝400mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.5×51.846＝9.851kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！ 十二、顶梁模板计算书 1、工程属性 新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 2、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值24 G2k(kN/m3) 混凝土梁钢筋自重标准值1.5 G3k(kN/m3) 当计算支架立柱及其他支承1 --
准值G3k(kN/m3) 对水平面模板取值2 混凝土板钢筋自重标1.1 0.1 0.3 0.5 0.75 KL14 2.8 7.1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×500 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 5.3 120 --
结构构件时Q1k(kN/m2) 基本风压Q2k(kN/m2) 0.3 ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 模板支架顶部距地风荷载标准值ωk(kN/m2) 面高度(m) 风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 0.2 3、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 1200 1200 1500 9 义:0.06 B类(城市郊区) 非自定新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、1200、1000 l'b(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 居中 600 1 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离600 (mm) 梁底支撑小梁根数 2 --
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梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 设计简图如下：
200 0 200 结构表面隐蔽
平面图
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立面图
4、面板验算 面板类型 覆面木胶合面板厚度t(mm) 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值1.4 [τ](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 15 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，
1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.5)]×1＝12.85kN/m 计算简图如下：
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4.1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×17.377×0.22＝0.087kN·m σ＝Mmax/W＝0.087×106/37500＝2.317N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 4.2、挠度验算 νmax
＝
5q2L4/(384EI)=5×12.85×2004/(384×10000×281250)
＝
0.095mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！ 4.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)
R1=R2=0.5q1L=0.5×17.377×0.2＝1.738kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R2'=0.5q2L=0.5×12.85×0.2＝1.285kN 5、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值15.44 [f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 53.33 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 213.33 9350 二等跨连续梁 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.738/1＝1.738kN/m
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方木 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 50×80 --
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=1.738/1＝1.738kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.024kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载
q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.5-0.12)=0.231kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载
q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.5-0.12)=0.231kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载
q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.2/2)/2×1=1.578kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载
q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1.2-0.6)-0.2/2)/2×1=1.578kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.738+0.024+0.231+1.578=3.571kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.738+0.024+0.231+1.578=3.571kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[3.571,3.571]=3.571kN/m 正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.285/1＝1.285kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=1.285/1＝1.285kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝
[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.2/2)/2×1=0.878kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝
--
--
[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1.2-0.6)-0.2/2)/2×1=0.878kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.285+0.02+0.19+0.878=2.373kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.285+0.02+0.19+0.878=2.373kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.373,2.373]=2.373kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
5.1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.571×1.22，0.5×3.571×0.22]＝0.643kN·m
σ=Mmax/W=0.643×106/53330=12.053N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 5.2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.571×1.2，3.571×0.2]＝2.678kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.678×1000/(2×50×80)＝1.004N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 5.3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.373×12004/(100×9350×213.33×104)＝
--
--
1.285mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.373×2004/(8×9350×213.33×104)＝0.024mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！
5.4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.571×1.2,0.375×3.571×1.2+3.571×0.2]=5.357kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.357kN,R2=5.357kN 正常使用极限状态
Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.373×1.2,0.375×2.373×1.2+2.373×0.2]=3.56kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.56kN,R2'=3.56kN 6、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф48×3 主梁截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值205 [f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值125 [τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 可调托座内主梁根数 206000 1 2主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 --
--
6.1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.41×106/4490=91.268N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 6.2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.145kN
τmax=2Vmax/A=2×5.145×1000/424＝24.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 6.3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.073mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm 满足要求！
--
--
6.4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.212kN，R2=10.291kN，R3=0.212kN 7、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值30 [N](kN) 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 7.1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.212,0.212]＝0.212kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7.2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝10.291kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 8、立柱验算 钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) Ф48×3 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 Q235 15.9 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 支架自重标准值0.15 q(kN/m) 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 8.1、长细比验算
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.634 8.2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.06×1.2×1.52/10
--
--
＝0.018kN·m 8.3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.9×2]×1＝16.146kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.615+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)] +0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1] ×max[0.6-0.2/2，(1.2-0.6)-0.2/2]/2×1，1.615+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.073kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.182kN，R2＝8.854kN，R3＝0.182kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N
边1
，R2，R3+N
边2
]+0.9×1.2×0.15×(2.8-0.5)+Mw/lb＝
，，
max[0.182+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.2/2)/2×1.28.854
0.182+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.2/2)/2×1.2]+0.373+0.018/1.2＝9.242kN f
＝
N/(φA)+Mw/W
＝
9241.754/(0.634×424)+0.018×106/4490
＝
38.388N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 9、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.8/5.3=0.528≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 10、立柱地基基础计算
--
--
地基土类型 素填土 地基承载力特征值140 fak(kPa) 立柱垫木地基土承载力折减系0.9 数mf 垫板底面面积A(m2) 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.242/(0.9×0.15)＝68.457kPa≤fak＝140kPa
满足要求！ 十三、顶板模板计算书 1、工程属性 新浇混凝土楼板名称 B2，标高5.6m 新浇混凝土楼板板厚120 (mm) 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 2、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值面板及小梁 G1k(kN/m2) 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值24 G2k(kN/m3) G3k(kN/m3) 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 施工人员及设备荷载标准值当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 2.5 钢筋自重标准值1.1 0.1 0.3 0.5 0.75 2.8 3.5 模板支架纵向长度L(m) 5.9 --
--
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均1 布活荷载(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 模板支架顶部距地面高度风荷载标准值ωk(kN/m2) (m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 3、模板体系设计 模板支架高度(m) 2.8 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 水平拉杆步距h(mm) 1000 1500 立柱横向间距lb(mm) 1200 小梁间距l(mm) 200 1 0.5 2.8 0.35 B类(城市郊区) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 250 主梁最大悬挑长度250 l2(mm) 结构表面的要求 设计简图如下：
结构表面隐蔽 --
--
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
--
--
模板设计剖面图(模板支架横向)
4、面板验算 面板类型 覆面木胶合面板厚度t(mm) 板 面板抗弯强度设计值15 [f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板抗剪强度设计值1.4 [τ](N/mm2) 面板计算方式 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k , 1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.51.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
--
，
15 --
q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/m q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×13.112kN/m 计算简图如下：
4.1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.028kN·m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q22L+0.175pL] ＝
max[0.08×0.108×0.22+0.213×3.15×0.2
0.1×0.108×0.22+0.175×3.15×0.2]＝0.135kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.028，0.135]＝0.135kN·m σ＝Mmax/W＝0.135×106/37500＝3.588N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 4.2、挠度验算 νmax
0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2004/(100×10000×281250)=0.012mm ν＝0.012mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 5、小梁验算
--
，
＝＝
--
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值15.44 [f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 53.33 213.33 小梁抗剪强度设计值1.78 [τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁 q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k] ×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5， 1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.345kN/m 因
此
，
q1
静
＝0.9×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.715kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：
5.1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.715×1.22+0.125×0.63×1.22＝0.242kN·m M2
＝
max[0.07q2L2+0.203pL
，
0.125q2L2+0.188pL]
＝
max[0.07×0.065×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.065×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.774kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.252/2，0.065×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m
--
--
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.242，0.774，0.79]＝0.79kN·m σ=Mmax/W=0.79×106/53330=14.805N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 5.2、抗剪验算 V1＝0.625q11.009kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.065×1.2+0.688×3.15＝2.216kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.25，0.065×0.25+3.15]＝3.166kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.009，2.216，3.166]＝3.166kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×50×80)1.187N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 5.3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×12004/(100×9350×213.33×104)＝0.359mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm;
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×2504/(8×9350×213.33×104)＝0.016mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！ 6、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф48×3 主梁截面类型(mm) Ф48×3 ＝
静
L+0.625q1
活
L＝0.625×0.715×1.2+0.625×0.63×1.2＝
主梁抗弯强度设计值205 [f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值125 [τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 --
主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 --
主梁计算方式 三等跨连续可调托座内主梁根数 梁 1 6.1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k] ×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.51.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/m q1
静
，
＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝
0.759kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.137×1.2＝1.705kN 按悬臂梁，R1＝1.137×0.25＝0.284kN R＝max[Rmax，R1]＝1.705kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.2＝1.054kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.702×0.25＝0.176kN R＝max[R'max，R'1]＝1.054kN; 计算简图如下：
主梁计算简图一
--
--
主梁计算简图二
6.2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.823×106/4490=183.221N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 6.3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
--
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主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.915×1000/424＝23.182N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 6.4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=1.241mm≤[ν]=1000/250=4mm 悬挑段νmax＝0.834mm≤[ν]=2×250/250=2mm 满足要求！ 6.5、支座反力计算 承载能力极限状态
图一支座反力依次为R1=7.02kN，R2=8.666kN，R3=9.177kN，R4=5.827kN 图二支座反力依次为R1=6.411kN，R2=8.934kN，R3=8.934kN，R4=6.411kN 7、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值30 [N](kN) 按上节计算可知，可调托座受力N＝9.177kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 8、立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) --
1500 --
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度200 a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1.755 顶部立柱计算长度系数1.386 μ1 钢管截面类型(mm) Ф48×3 Q235 Ф48×3 钢材等级 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 抗压强度设计值205 [f](N/mm2) 支架自重标准值q(kN/m) 8.1、长细比验算
0.15 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 满足要求！
8.2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2 = 1.095kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝6.761kN，R2＝8.604kN，R3＝8.838kN，R4＝6.174kN 顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，φ＝0.197 不考虑风荷载:
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N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[6.761，8.604，8.838，6.174]=8.888kN f＝ N1/(ΦA)＝8888/(0.197×424)＝106.407N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.175×1×1.52/10＝0.05kN·m
N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[6.761,8.604,8.838,6.174]+0.05/1.2=8.88kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝8880/(0.197×424)+0.05×106/4490＝117.448N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ=l0/i=3040.537/15.9=191.229 查表得，φ1=0.197 不考虑风荷载:
N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H
=Max[6.761,8.604,8.838,6.174]+1×1.2×0.15×2.8=9.342kN f=N/(φ1A)＝9.342×103/(0.197×424)=111.843N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.175×1×1.52/10＝0.05kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.761,8.604,8.838,6.174]+1×1.2×0.15×2.8+0.05/1.2=9.384kN f=Nw/(φ1A)+Mw/W
＝
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9.384×10/(0.197×424)+0.05×10/4490=123.482N/mm≤[σ]=205N/mm满足要求！ 9、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.8/3.5=0.8≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 10、立柱地基基础验算 地基土类型 素填土 地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面面积A(m2) 140 0.1 3
6
2
2
立柱垫木地基土承载力折减系数0.9 mf 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.384/(0.9×0.1)＝104.267kPa≤fak＝140kPa 满足要求！
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