钢结构设计原理期末试题精选【每日一练】

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cheng 20xx～20xx学年第x学期期末考试试卷答案 《钢结构设计原理》（A卷 共5页） （考试时间： 年 月 日） 题号 得分 一 二 三 四 五 六 七 八 成绩 核分人签字 一、选择题（共20分，每题1分） 1．钢材的设计强度是根据钢材的 C 确定的。 A. 比例极限 B. 弹性极限 C. 屈服点 D. 抗拉强度 2．钢材在低温下，强度 A ，塑性 B ，冲击韧性 B 。 A. 提高 B. 下降 C. 不变 D. 可能提高也可能下降 3．部分焊透坡口焊缝的强度计算应按 B 强度计算公式计算。 A. 坡口焊缝 B. 角焊缝 C. 断续焊缝 D. 斜焊缝 4．无集中荷载作用时，焊接工字梁翼缘与腹板焊缝主要承受 C 作用 。 A. 竖向剪力 C. 水平剪力 B. 竖向剪力及水平剪力联合作用 D. 压力 8．为提高轴心受压构件的整体稳定，在构件截面面积不变的情况下，构件截面的形式应使其面积分布 B 。 A. 尽可能集中于截面的形心处 B. 尽可能远离形心 C. 任意分布，无影响 D. 尽可能集中于截面的剪切中心 9．两端铰接的双轴对称十字形截面轴心受压构件，绕其两主轴的长细比x和y不得小于5.07b/t，以避免其发生 C 。 A. 弯曲屈曲 C. 扭转屈曲 B. 弯扭屈曲 D. 弯曲屈曲和侧扭屈曲 10．提高轴心受压构件腹板局部稳定常用的合理方法是 D 。 A. 增加板件宽厚比 B. 增加板件厚度 C. 增加板件宽度 D. 设置纵向加劲肋 11．格构式轴心受压柱整体稳定计算时，用换算长细比0x代替x，这是考虑__D___。 5．焊接残余应力对构件的 A 无影响。 A. 静力强度 B. 刚度 C. 低温冷脆 D. 疲劳强度 A．格构柱弯曲变形的影响 B．格构柱剪切变形的影响 C．缀材弯曲变形的影响 D．缀材剪切变形的影响 12．双肢格构式轴心受压柱，实轴为x－x，虚轴为y－y，应根据 B 确定分肢间的距离。 A. 6．高强度螺栓摩擦型连接和承压型连接主要区别是 D 。 A. 预拉力不同 B. 连接处构件接触面的处理方法不同 C. 采用的材料等级不同 D. 设计计算方法不同 7．下图所示弯矩M作用下的普通螺栓连接，可认为中和轴在螺栓 C 上。 A. 1 cheng

xy B. 0yx C. 0yy D. 强度条件 B. 3 C. 5 D. 计算确定 cheng

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cheng 13．梁的最小高度是由梁的 C 控制的。 A. 强度 B. 建筑要求 C. 刚度 D. 整体稳定 14．焊接工字形截面梁腹板设置加劲肋的目的是 D 。 A. 提高梁的抗弯强度 C. 提高梁的整体稳定性 B. 提高梁的抗剪强度 D. 提高梁的局部稳定性 2．高强度螺栓承压型连接剪切变形大，不得用于承受 动力 荷载的结构中。 3．实际轴心受压构件临界力低于理想轴心受压构件临界力的主要原因有初弯曲、初偏心和 残余应力 的影响。 4．计算单轴对称截面实腹式轴心受压构件绕对称轴（设为y轴）的稳定时，应取考虑 扭转 效应的换算长细比yz代替y查表确定值。 5．对于梁腹板，设置 横向 加劲肋对防止 剪力或局部承压 引起的局部失稳有效，设置 纵向 加劲肋对防止 弯矩 引起的局部失稳有效。 6．梁的腹板加劲肋作为腹板的可靠支承，所以对加劲肋的截面尺寸和刚度（惯性矩）

15．焊接工字形截面简支梁，其他条件均相同的情况下，当 A 时，对于提高梁的整体稳定最好。 A. 增大梁的受压翼缘宽度 B. 增大梁受拉翼缘宽度 有一定要求。 7．组合钢梁截面高度的确定，由 建筑或工艺要求 确定最大高度；由 用钢量最省

确定经济高度。 8．承受静力荷载的焊接工字梁，当腹板高厚比h0tw170235fy时，利用腹板屈曲后强度，腹板可不配置 纵向加劲肋 。 9．实腹式压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定计算公式采用 最大强度 原则确定，格构式压弯构件绕虚轴在弯矩作用平面内的整体稳定计算公式采用 边缘屈服 原则确定。 三、计算题（共70分） 钢材的弹性模量E＝2.06×105MPa Q235钢强度设计值：厚度t≤16mm时，f215MPa，fv125MPa； 厚度t在16～40mm时，f205MPa，fv120MPa。 C. 增大腹板厚度 D. 在距支座l/6（l为跨度）减小受压翼缘宽度 16．工字型截面梁受压翼缘保证局部稳定的宽厚比限值，Q235钢为b1/t15，那么对于Q345钢，此宽厚比限值应__A __。 A．比15小 B．仍等于15 C．比15大 D．可能大于15，也可能小于15 17．梁承受固定集中荷载作用，当局部承压强度不能满足要求时，采用__B_ _是较合理的措施。 A．加厚翼缘 B．在集中荷载处设置支承加劲肋 C．增加横向加劲肋的数量 D．加厚腹板 18．单轴对称截面的压弯构件，一般宜使弯矩 A 。 A. 绕非对称轴作用 B. 绕对称轴作用 C. 绕任意轴作用 D. 视情况绕对称轴或非对称轴作用 二、填空题（共15分，每空1分） 1．由于钢材强度高，一般钢构件的截面小而壁薄，受压时易为 稳定 和 刚度（变形） 要求所控制，强度难以得到充分的利用。 cheng

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cheng 1．节点构造如图所示，钢材Q235B，焊条E43型，手工焊接(ff160MPa)，高强度螺栓采用摩擦型连接，螺栓为8.8级M22，孔径23.5mm，P=150kN，接触面喷砂后涂无机富锌漆，＝0.35，连接承受的静力荷载N＝400kN，验算焊缝和螺栓连接强度是否满足要求。（20分） 正面角焊缝强度增大系数f1.22。 wN24010342.9 MPa （1） helw20.71042020NfMfMfWw21.61061220.71042020657.8 MPa （1） V32010357.1 MPa （1） helw20.71042020Vf MVfNff100.7 MPa ff ff 2100.4 MPa< ffw160MPa （3） f2焊缝强度满足要求。 （2）螺栓连接 Nt1NMy124028.80.16243660kN （1） nyi210220.0820.162Nt2=24+18=42 kN （1） Nt3=24 kN （1） Nt4=24-18=6 kN （1） 解： N=240 kN （1） Nt1=60 kN <0.8P=120 kN （2） V=320 kN （1） Mf=240×0.09=21.6 kN·m （1） Nti=2×(60+42+24+6)=264 kN 0.9nfnP1.25Nti0.910.35101501.25264 368.6 kN>V=320 kN （4） 螺栓连接满足承载力要求。 MB=240×0.12=28.8 kN·m （1） （1）焊缝连接 cheng

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cheng 2．焊接工字形截面简支梁，截面如图所示，钢材Q235B，跨中设置一道侧向支撑，梁承受均布荷载的设计值为q60kN/m（包括自重），验算此梁的抗弯、抗剪强度和整体稳定是否满足设计要求？若整体稳定不满足要求，在不改变梁截面尺寸的情况下采取什么措施可提高梁的整体稳定性，计算说明。（22分） 2t4320Ah2350.282y1'bbb21 ，，b1.15， b0 b1.074.4hfyWxybVS3601032.99106抗剪强度 50.2 MPaf=215 MPa 整体稳定不满足要求 （2） b'Wx 在不改变梁截面的情况下可通过增加侧向支撑的方法提高粱的整体稳定性，分别在三分之一跨处设置侧向支撑。 （2） y4000iy70.5 b3.190.60，b'0.982 11解： Mql2601221080 kN·m （1） 881Vql360 kN （1） 21Ix10003822801450722.68109mm4 （1） 12IWxx5.22106mm3 （1） 514S2801450750082502.99106mm3 （1） M210.7 MPacheng

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cheng 3．验算如图所示格构式压弯构件的整体稳定，钢材Q235B。（23分） 1x2 IxI1I2A1y1A2y21.5221010mm4 （2）22ix肢2yl20000Ix27.3 （1） 732.6mm （1） x0xix732.6A0肢1y2EANEX54843kN2A21.10.93300x0xx2730.9 （2） x（1） 2A M使分肢1受压 W1x38.41y115201031.015501061961.615200.93328360 1.973107(10.933) （3） 54843构件承受的弯矩和轴压力设计值分别为Mx＝1550kN m、N＝1520kN；计算长度分别57.480.6138.0MPaf215MPa为l0x=20.0m，l0y=12.0m；mxtx1.0；其他条件如下： IM使分肢2受压 W2xx2.089107mm3 （1） y2分肢1： A1=14140mm2，I1=3.167x107mm4，i1=46.1mm，iy1=195.7mm y2x2Ix1.973107mm7 （2） y138.4分肢2：A2=14220mm2，I2=4.174x107mm4，i2=54.2mm，iy2=223.4mm 缀条体系采用设有横缀条的单系缀条体系，其轴线与柱分肢轴线交于一点，夹角为45o 缀条为L140x90x8，A=1804mm2 15201031.0155010657.476.2133.6MPaf215MPa （1） 0.933283602.0891030.974弯矩作用平面内稳定满足要求 50 60 70 80 90 100 110   10 20 30 40 弯矩作用平面外稳定验算 M使分肢1受压 N1y2M1461.612000N1818.3kN（1）137.1（1）y161.3 （1） y1y2a46.1195.70.992 0.970 0.936 0.899 0.856 0.807 0.751 0.688 0.621 0.555 0.493 NxANMNmxMxtxxf，f，f yAbW1xxANNN11818.3103xW1x10.8'W1x1x' 由y1查10.801（1）160.5MPaf215MPa （2） NExNEx1A10.80114140mxMx2EAN 21.10x'Ex M使肢2受压 N2y1MN1822.7kN1461.627.0212000y1y2a54.2 y253.7 （2） 解： y1A2(y1y2)142201461.6732.9mm （1） A1A21422014140223.4y21461.6732.9728.7mm A0141401422028360mm 2由y2查20.838N21822.7103153.0MPaf215MPa2A20.83814220 弯矩作用平面外稳定满足要求 验算M作用平面内的稳定

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