液压支架用大铰接销轴加工余量分析

２０１８年第１期　Ｔｅｃｈｎ０Ｉｏｇｙ　ａｎｄ　Ｔｅｓｔ　１＂ｊｌ；与检测　液压支架用大铰接销轴加工余量分析　胡相捧　（平顶ｌＩＪ平煤机煤矿千Ｊ１ｌ械装　有限　司．河南平顶【ｈ　４６７ｌ９９）　摘　要：依据ＧＢ／Ｔ　７０２－２００８从理论上分析销轴保有加工余量，然后取３组试样进行了验证，结果显示：该　试样粗加工余量不宜小于５　ｍｍ，精加工余量不宜小于２　ｍｍ，总加工余量不宜少于７　ｍｍ；为了消　除表面氧化皮对热处理的影响。粗加工时应完全去除氧化皮：采购尺寸偏差、不圆度和弯曲度较小　的原材料也可以减小加工余量；原材料出现明显弯曲情况时。可以在加工前增加原材料校直工序；　对于非关键受力销轴。对热处理质量要求不高时，可简单粗车后即进行热处理。　关键词：销轴；液压支架；加工余量；热处理　中图分类号：ＴＨ６２＋２　文献标识码：Ｂ　ＤｏＩ：１０．１９２８７／ｊ．ｃｎｋｉ．１００５－２４０２．２０１８．０１．０２５　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　ｍａｃｈｉｎｉｎｇ　ａｌｌｏｗａｎｃｅ　ｏｆ　ｌａｒｇｅ　ｈｉｎｇｅ　ｐｉｎ　ｆｏｒ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｓｕｐｐｏｒｔ　ＨＵ　Ｘｉａｎｇｐｅｎｇ　（Ｐｉｎｇｄｉｔｌｇｓｈａｎ　ＰＭＪ　Ｃｏａｌ　Ｍｉｎｅ　Ｍａ（：ｈｉｎｅｌ＇ｙ　Ｅｑｔｌｉｐｍｅｎｔ　Ｃｏ．，ｌ，ｔｄ．，Ｐｉｎｇｄｉｎｇｓｈａｎ　４６７　１９９，ＣＨＮ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ＧＢ／Ｔ　７０２—２００８，ｔｈｅ　ｌｉｍｉｔ　ｍａｃｈｉｎｉｎｇ　ａｌｌｏｗａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｉｎ　ｉｓ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｌｙ　ａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｔｈｒｅｅ　ｇｒｏｕｐｓ　ｏｆ　ｓａｍｐｌｅｓ　ａｒｅ　ｖｅｒｉｉｅｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ：ｔｈｅ　ｒｏｕｇｈ　ａｌｌｆｏｗａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ｓａｍｐｌｅ　ｓｈｏｕｌｄ　ｎｏｔ　ｂｅ　ｌｅＳＳ　ｔｈａｎ　５　ｍｉｌｌ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｆｉｎｉｓｈｉｎｇ　ａｌｌ，）ｗａｎ（・ｅ　ｓｈ＜ｍｉｄ　ｎｏｔ　ｂｅ　ｌｅｓｓ　ｔｈａｎ　２　ｌｌｎｎ，ｔｈｅ　ｔｏｔａｌ　ａｌｌｏｗａｎｃｅ　ｓｈｏｕｌｄ　ｎｏｔ　ｂｅ　ｌｅＳＳ　ｔｈａｎ　７　ｌｌｌｌｒｎ：ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｅｌｉｍｉｎａｔｅ　ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｏｘｉｄｅ　ｆ）ｎ　ｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ，ＯＸ—　ｉｄｅ　ｓｈｏｕｈｔ　ｂｅ　ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ　ｒｅｍｏｖｅｄ　ｉｎ　ｒｏｕｇｈ　ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ；ｐｕｒｃｈａｓｅ　ｉ＇ａｗ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｗｉｔｈ　Ｓｌｌｌａｌｌ　ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ　ｄｅｖｉａｔｉｏｎ　ａｎ（１　ｓｉｎａｉｌ　ｏｕｔ—ｏｆ—ｒｏｕｎ（１ｎｅｓｓ　ａｌｌ（１　ｓｎｌａｌＪ　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｃａｎ　ａｌｓｏ　ｒｅｄｕｃｅ　ｔｈｅ　ｍａｃｈｉｎｉｎｇ　ａｌｌｏｗａｎｃｅ：ｒａｗ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｐｐｅａｒ　ｏｂｖｉｏｕｓ　ｂｅｎ（１ｉｎｇ，ｙｏｕ（　ａｎ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｇｈｔｅｎｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｂｅｆｉｎ＇ｅ　ｔｈｅ　ｍａｃｈｉｎｉｎｇ；ｆｏｒ　ｎｏｎ—ｋｅｙ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｐｉｎ，ｔｈｅ　ｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅ￣ｉｔ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ　ａｒｅ　ｎｏｔ　ｈｉｇｈ，ｃａｎ　ｍａｋｅ　ｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ａｆ－　ｔｅｒ　ｓｉｍｐｌｅ　ｒｏｕｇｈ　ｔｕｒｎｉｎｇ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｐｉｎ；ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｓｕｐｐｏｒｔ；ｍａｃｈｉｎｉｎｇ　ａｌｌｏｗａｎｃｅ；ｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　在机械加工时．都会在Ｔ件上预留一定的加ｌ丁余　量．目的是为了消除诸如氧化皮、夹砂、冷硬层等表面　缺陷及加ｌＴ误差ｌｌ　。在实际生产巾，机械加工余量的　大小直接影响制造的成本和质量　。　液压支架用大铰接销轴直径最大已达到（／）２２０　寸外形重量及允许偏差》（以下简称ＧＢ／Ｔ　７０２）规定　１７０　ｍｍ以下规格为５　ｎｌｎｌ进制．但市场上采购的直　径大于　１３０　ｒａｉｎ的规格还是１０　ｎｌｎｌ进制。因此，从设　计角度来看　若支架销轴设计为　１３０　ｍｎｌ、６１４０　Ｉｌｌｉｌ＇ｌ，　…，１０　ｍｍ的ＤＮＴ．余量是否偏大，若设汁为（ｂｌ３５　ｍｌｎ、　ＩＩＩＦＩ　．采用的工艺路线是“粗加Ｔ一热处理一精加Ｔ”，　＿Ｉ二艺人员根据销轴直径大小选择毛料规格，一般外圆　留有的总加丁余量为５～１０　ｎｌｍ。对于较大直径的销　轴．］二艺人员若为节约材料选用较细的同钢，可能会造　成粗加＿Ｉ　后外表面存在较多的氧化皮而影响到热处理　＋１４５　ｍｍ，…，５　ｍｍ的加工余量是否偏小。因此，制定　合理的销轴加工余量工艺，不仅可以提高加Ｔ效率，而　且也是节能降耗的重要举措。　Ｔ序加工余量由三大部分组成，即上Ｔ序的加丁　精度、上１　序的表面质量和本¨Ｔ　序的安装误差　卜　。　效果，导致销轴强度降低；若为保证销轴加１＿精度和强　度选用较粗的圆钢，可能会造成材料的浪费，特别是较　大直径的销轴更为明显（因为直径越大，尺寸偏差、不　鉴于目前设计和市场方面的原　，大销轴的加Ｔ余量　均在１０　Ｉｌｌｌｎ左右．所以本文的分析和试验从基本尺寸　考虑，不：考虑尺寸偏差。　为此，我们选取３５ＣｒＭｎＳｉＡ热轧圆钢材料、试样规　格为４）１９０　ｍｍｘ７００　ｉｎｌｎ进行验证。首先按照ＧＢ／Ｔ　７０２　圆度、弯曲度越大）。　虽然最新的《ＧＢ／Ｔ　７０２—２００８热轧圆钢和方钢尺　｜Ｉｉ．１．　划主教．　占札床　工艺与检测Ｔｅｅｈｎ０Ｉｏｇｙ　ａｎｄ　Ｔｅｓｆ　对其进行理论分析，然后按照丁艺路线对每一步Ｔ　序进　２Ｏ１８年第１期　考虑弯曲度，调整后的【Ｉ１心孔位置　行跟踪测量，最终得出此规格圆钢加Ｔ余量推荐值。　ｌ理论分析　影响圆钢外网加一ｒ量的凶素主要有尺寸偏差、不　圆度和弯曲度（如图１和图２所示）。下面将依据　不考虑曲度，以端面为准的ｑ＇，Ｇ４Ｌ位置　ＧＢ／Ｔ　７０２的表１《热轧圆钢和方钢的尺寸允许偏差》、　表９《热轧圆钢不圆度及方钢对角线长度》和表１０《热　轧圆钢和方钢弯『Ｈ１度》分别计算试样的理论极限尺寸　图２圆钢弯曲度示意图　２实验过程　选取的试样数量为３．具体步骤为：　第一步，在距端面１６５　ｍｍ、３３５　ｍｍ、４８５　ｍｍ的位　置处用游标　尺对原材料外　尺寸进行测量，如图３　偏差、不网度和弯ｆＨ１度　。　理论极限尺寸偏差。因为采购合同未注明特殊要　求，按ＧＢ／Ｔ　７０２中表ｌ的第３组允许偏差执行，即为±　２．００　１１１１１１；　理沦极限不　度　由理论极限　寸偏差可得公称　所示，测量结果如表１所示。　ｉｆｌ表ｌ可见．３个试样的外径最大值均大于ＧＢ／Ｔ　７０２的要求（尺寸偏差±２．０　ｍｍ），最小值满足国标要　直径公差为２一（一２）＝４　ｍｍ，依据ＧＢ／Ｔ　７０２中表９呵　得试样的不网度不大于２．８　ｍｌＴｌ（４ｘ７０％）。　理论极限弯曲度。因为采购合同未注明特殊要　求，按ＧＢ／Ｔ　７０２中表１０的第２组执行，则试样的总弯　曲度不大于２．８　ｎ¨ｎ（７００ｘ０．４％）。　求，不圆度仅３号试样满足国标要求。　理论极限加Ｔ余量分两种情况：第一种是不考虑　弯曲度，以端面为准划取中心孑Ｌ位置：第二种是考虑弯　曲度，需要渊整端面中心孑Ｌ位置。　第一种情况，不考虑弯ｆｆｆ１度，以端面为准划取叶．１心　孑Ｌ位置，即巾　Ｇ－／Ｌ选定为端面圆心，则保有加＿１　余量为　不阋度＋弯ｆｆｆｉ度×２，即为　２．８＋２．８ｘ２＝８．４　ｎｌｍ　图３（ｐ１９０　ｎ＇ｌｚｎ圆钢原材料外圆检测图　表１￣ｂ１９０　ｍｍ圆钢原材料外圆测量结果　截面位置　ｌ号试样　ｌ９２．４０　１｜１１１１　也就是说，销轴的最终尺寸≤ＪＤ．（图２所示）。　第二种情况，考虑弯曲度，需要调整端面巾心孑Ｌ位　置，即中　ｂ－ｆＬ位置要偏离端面圆心，则保有加＿厂余量为　不同度＋弯曲度．即为　２．８＋２．８＝５．６　１１１１１１　截面．４　ｌ８９．６Ｏ　ｌ９１．３０　１８９．９０　ｌ９０．４０　ｌ９２．８４　２号试样　ｌ９２．６０　３号试样　１９０．７２　距端面１６５　ｍｉｌｌ　１９０．７０　也就是说．销轴的最终　寸≤Ｄ，（　２所示）　、　综上所述，考虑到随机性，不考虑热处理的影Ⅱ向．　截面　１９２．７０　ｌ８９．８０　ｌ９４．３Ｏ　Ｉ９１．１Ｏ　１８９．６０　１９０．６８　ｌ９０．６０　ｌ９２．ｏ６　在最恶劣的情况下，销轴保有加１二余量≥８．４　ｍｍ　！　分　圆钢最小直径、　距端面３３５　１１１１１１　ｌ９１．１Ｏ　截面Ｃ　距端面４８５　ｍｍ　１９２．５Ｏ　ｌ８９．７０　ｌ９１．１０　ｌ９２．８０　ｌ９１．１Ｏ　ｌ８９．６Ｏ　ｌ９Ｏ．５８　１９０．４６　ｌ９２．１６　加丁前外网整体　圆　无明显弯曲　无明显弯曲　无明显弯曲　情况观测　无明硅不圆　无明显不圆　巾问有略明　凹坑　第二步，粗车。按照每次进刀０．５　ｍｍ进行两次　粗车，每次粗车后都进行测量，测量结果见表２和　图１圆钢不圆度示意图　表３。　２０１８年第１期　饿　ｆ　ｌ　Ｉ　ｌ　８【）　Ｔｅｃｈｎ０１０ｇｙ　ａｎｄ　Ｔｅｓｔ　１＂艺与检测　表２西ｌ９０　ｍｍ圆钢粗加工至￣ｂ１８９　ｍｍ外圆尺寸测量结果　２　佯　３　佯　ｍｍ　ｌ８９．３６　ｌ　８８．９６　ｌ１４９（）８　１　８９．３Ｉ）　ｌ　Ｒｑ　ｌ１）　ｌ８９．４（）　敝　ｌ　端　１６５　ｌｌｌｌｌｌ　ｌ　８　ＬＪ｛）　ｌ　９（）　ｌ　８８．８６　ｌ　８８．９（）　ｌ８８．９４　ｌ　８９．１　１　１　８９（）４　救　１１　ｌ　８８　９（）　埘｛端；ＩｌｆＩ　３３５　Ｉ｜１１１１　ｌ　８８．９４　ｌＳ８．９４　ｌ　８７．８【】　ｌ　８８　９（）　ｌ　８８　８８　ＩＩ＂１９（Ｕ　敝　Ｃ　ｆ８８．９４　ｆ　８　８８　ｌ　８８．８４　Ｊ　８　８２　ｌ　８．（）４　端【由Ｊ　４８５　ｌｌｌｍ　ｌ　８　９（）　＝羞鉴≥ｑ　Ｉ　ｉ　　Ｊ小　』ＪＩ】川一　『奉十　况观删　乍端ｉＩｌ　ｍ　ｒＪ　较久Ｊ匙　（ｉ－ｚｌ＇，ＪＪ￣黑戍　，　｝　Ｉｉｆｆ仟　ｉｌ　ｍｌ『ｆＩ问ｎ　＾　Ｉ１　：Ｉ　…ｆ，Ｉ　ｕＪ　ｌ¨仃几Ｊ火　Ｊ芝．・Ｉ，ｎｌ】巧Ｉｔｌｌ处　小块　Ｊ筻　…Ｉ较ｒ　币．　端　缺陷　【ｎＩ　ｒ　较ｌ纠　｝　表３￣ｂ１９０　ｍｉｌｌ圆钢粗加工至ｄ￣１８８　ｍｉｌｌ外圆尺寸测量结果敞ｆｌ＝『ｆｆ迁　Ｊ　试样　ｌ８７．８８　ｌｌｌＩｌｌ　３　试掸　ｌ８７．５４　ｌ　８７．４６　ｌ８７．３４　２　Ｉｊ试佯　１　８８．１　２　ｌ８８．１０　１８８．（Ｉ４　敝确㈠　硝　端；向１６５　ＩＩＩ１｜１　ｌ　８７．９０　ｌ　８７．９６　ｌ　８７．９２　１　８８．】４　ｌ　８８．０６　ｌ８８．０４　ｌ８６．６６　ｌ　８７　５２　ｌ　８７．３０　敝　Ｉ　．（）２　硝ｉ端；Ｉｌｆ　３３５　Ｉｌｌｌｌｌ　Ｉ８８．１（】　Ｊ　７．９８　Ｊ　８８．１（）　】８６．　８　撼向（：　】８　．０４　ｌ　８８．１（）　ｌ８８．（）２　ｌ８７．３２　ｌ　８７．４０　州　端｛Ｉ　４８５　Ｉ１１１１１　ｌ　８８．《）４　－　■—■■●　爪　ＪＪｌ】Ｉ’　祭体　‘怵圯，凫　在端ｎ微小缺陷彳　嵩彳丁小块熙Ｊ笠ｆ　仍仔　较，　・　；　ＩｆＪ１，　端　邝有缺Ｊ　『菏　则　・　ｌ２ｌ　・　工艺与检测Ｔｅｅｈｎ０Ｉｏｇｙ　ａｎｄ　Ｔｅｓ１　南表２中的数据可以看ｊＩＩ（第一次粗车至咖１８９　ｎｌｎ１），　由于使用丁刀具补偿，【大Ｉ此各组数据偏差很小，ｌ号、２　２Ｏ１８年第１期　对３号试样进行了进一步加Ｔ．结果见表５。精　车至　ｌ８４．５５　ｍｍ，缺陷明　变小；进一步精车至　西ｌ８３．８０　ｍｍ，完全去除氧化皮，此时３号试样相对于　公称直径共加Ｔ掉约１９０一ｌ　８３．８＝６．２　ｉｌｌｍ。　由３组试样的试验结果可知．相对于公称尺寸，粗　加Ｔ量、精加丁量和总加工量分别为：　粗ＪＪｎＴ．后表面光整，１号试样加Ｔ掉２　ｌｌｌｎ；２号试　样需大于２　ｍｉｌｌ：３号试样需要更大的加Ｔ量。　号试样均比较接近西ｌ８９ｒａｍ：３号试样存在较大偏差，　原［大Ｊ是陔试样存在较大弯『ｆｆＩ，弯曲部位氧化皮的存在　造成外形不规则。　此外．１号试样存在中心孔打偏问题，２号试样存　在小程度弯曲，３号试样存在较严重弯曲，而且存在较　严重轧制缺陷。故认为１号和２号试样在较Ｉ１，￣１ＩＴ量　下能车圆，３号试样需要较大加工量　精加工后表面光整。１号试样加工掉２　ｍｍ；２号试　样加　掉２　ＩｌｌＩＩ１：３号试样需要更大的加＿Ｔ量。　总加工量．１号和２号试样共加工掉约４　ｍｍ，３号　试样共加Ｔ掉约６．２　ｉｎｔｏ。　南表３中数据可以看｝｝Ｊ（第二次粗车至　ｌ８８　ｌｌｌｎ１），由于使用了刀具补偿，加工质量较好的１号、２　号试样数据偏差很小，均非常接近　ｌ８８　ｍｍ，３号试样　南于缺陷影响．进刀量变为０．７５　ｍｉｌ１　经过两次粗车后。ｌ号试样达到了光整加工；２号　３结语　南于表面氧化皮的存在会大幅度降低淬火冷却速　度．从而造成热处理过程出现淬火软点和软面等缺陷，　严重影响材料的最终热处理效果，造成热处理后材料　性能低于预期，故对受力较大的大铰接销轴类材料在　粗加］　时应尽量实现整体）匕整加工（完全去除氰化　试样左端存在小范围微小缺陷．右侧存在较小范围的　黑皮：３号试样整体仍存在较严重弯曲，左端部轧制缺　陷范围有所缩小，但依然明显。　第ｉ步，按正常销轴加工工艺调扣、热处理、精车。　精车时按进刀ｌ［ｎｍ进行精车，精车后测量结果＿盘Ｉ１表４、　由表４中数据可以看　，由于使用了刀具补偿．各　组数据偏差很小，１号和２号试样均高质量完成外圆　皮），结合前面理论分析和一　述实验过程．３５ＣｒＭｎＳｉＡ　材料的￣ｂ１９０ｘ７００　ｉｎｌｌｌ　钢试样粗加１－余量不宦小于　加一　ｌ　序，整体光亮，无缺陷；３号试样在原弯｝ｌｔｔ部位　还存在较大块黑皮，呈平面状　５　Ｉ］ｌｎｌ（相对丁公称直径），精加Ｊ　余量　ｉ（￣ｆｌ，－３　２ⅢＩ１ｌ＇　总加Ｔ余量不宜小于７　ｌｎｌｎ　ｎｌｎｌ　３　Ｉ　试ｆｔ　ｌ　８５．８（）　ｌ８５　７７　ｌ　８５　７１　表４￣ｂ１９０　ｍｍ圆钢精加工至４，１８６　ｍｍ外圆尺寸测量结果　敝ｍｌ　Ｉ号跌样　ｌ　８５．９（）　ｌ８５　（）　｜Ｊ弋样　ｌ　８５．９（）　ｌ　８５　９（）　ｌ　８５　９１）　他…１　端【『ｌＩ　１６５…ｌｌｌ　Ｊ　８５　９（）　ｌ　８５　８９　ｌ８５　８５　ｌ　８５　８７　ｌ　８５　８５　ｌ　８５　８（）　】８５　７７　ｌ８５　７１　披【ｆｉ』，｛　ｌ　８５　８５　端　３３５　ＩＩｌＩｌＩ　ｌ　８５．８９　截　Ｃ　ｌ８５　８（）　　Ｉ８５　８０　ｌ　８５　（）　Ｊ　８５　８０　ｌ　８５　８（）　ｌ　８５．７８　Ｉ　８５　７７　ｌ８５　７３　ｊｆｌ，端　４８５…ｌＩｌ　ｌ８５．７８　　ＩＥ！　，Ｊ　ｊＪ１Ｉ　Ｉ　ｊ『　体　情　蚍洲　祭体　ｉ，ｌｌ　　＂‘蝰ｆ冬此　ｆｆｒｌｔ较久块　Ｊ芝．ｒＪ　ｉ发　；ｆ　旧Ｉ＿　２０１８年第１期　表５　３号试样精加工外圆尺寸测量结果　截ｆｌ＿Ｉ『ｆ　小ｌ　８５　５５　ｌ　８４　５５　Ｔｅｃｈｎ０１０ｇｙ　ａｎｄ　Ｔｅｓ｛工ｊｌ；与检测　ｍｍ　ｃ＾１　８３．８　ｌ８３　７６　ｌ　８３　７７　截ｎ＇ｌｆ　ｔ　Ｉ　８４　５５　埘　端　１６５　ｌｌｌｌｌ　１Ｉ　８４　５５　ｌ　８３．７６　ｌ８４．５８　ｌ　８３．８２　ｌ　８３．７４　ｌ　８３　７４　敝ＩｆｉＩ　ｌ　８４　５５　州ｊ端而３３５　ｍＩｌＩ　ｌ　８４．５５　ｌ　８４　５５　１　３　８２　ｌ８３．７７　】８３　７２　截ｌ（ｉ　科ｔ端；而４８５　ｍⅢ　ｌ　８４　５５　ｌ８４　５５　小　Ｊｉｌｌ　Ｉ’ｊ　整体情　脱测　Ｉｔ　川偏　处仃　小块　Ｊ　祭ｆ水此矗　采购尺寸偏差、不圆度和弯曲度较小的原材料也　［３］刘璇，沈晓红．黄志刚．加’　余世的自动确定ｌ　Ｊ］．现代制造Ｔ程，　２００１（９）：１４一Ｉ６．　可以减小加：　余量。　在生产过程中Ⅲ现的试样３类型明　弯曲情况．　可以在加＿Ｔ前增加原材料校直１　序，从而减ＩＩ，ＤＩＩ—Ｉ　量　对于非关键受力销轴，对热处理质量要求不高时，　可简单粗车后即进行热处理　参（３５）：８５．　［４］李宏．轴承保持架铸造ＪＪＩｌ　Ｔ：过程利润率优化模型［Ｊ］．铸造，２０１４，　６３（３）：２８３—２８５．　『５１中同钢铁＿ｒ、Ｉ　协会．ＧＢ／１、７０２—２００８热轧嘲钢和方钢尺寸外形重量　及允许偏差ｆ　Ｓ］．北京：中国标准ｆｌ　５版社，２００８．　作者简介：胡相捧，１９８３年生，硕士，工程师，从事　献　煤矿机械设计研发工作　考文［Ｉ］瞿继九．合理确定机械加１　余量的意义［Ｊ］．利・技资讯，２０１０　ｆ　２　拿淑娟，李・　，裘Ｊ一　｛龙，等・锌什机械　Ｊ：余｝ｌｆ及尺寸公差怏速确定　疗法的研究［Ｊｊ．铸造技术．２００５，２６（１）：１０—１３．　（编辑文章编号：ｌ８叭３５　．孙德茂）　（１恢稿日　：２０１７－０３—０７）　如果您想发表对本文的看法请将文章编号填入读者意见调查表中的相应位置。　・知识窗・　示波管（ｏｓｃｉｌｌｏｓｅｏｐｅ　ｔｕｂｅ）川于产生町　图像以便于　接观察或照相记录各种电信号波形的一种阴极射线管．一般南电子枪、　偏转系统和荧光屏二三部分组成。Ｔ作时，荧光屏上所显示的罔像，取决于两埘偏转板上所施］Ｊｌｌ　ＰＩ，￣Ｊ电压。例如，给水平偏转板加锯齿　波电压以实现时基扫描：给垂　偏转板加信号电　，以便在荧）匕屏上　示输入电信号的波形。　示波器（ｏｓｃｉｌｌｏｓｅｏｐｅ）　示某些随时问变化的物理拭（电　、电流等）波形的仪器　、一般有阴极射线爪波器和磁电式示波器　两种。　示温漆（ｔｈｅｒｎｌｏｉｎｄｉｔ・ａｌｍ・ｐａｉｎｔ）是涂层能随温度改变而变色的漆　禽有对温度敏感　的颜料．漆膜受热　ＩＪ一定的温度时町　著　变色．通常分可逆性示温漆与小可逆性示温漆两类。可做示温信号，以控制电动机、轴承等机械的Ｔ作温度，防止事故发生。　示值分散（ｄｉｓＰｅｒｓｉｏｎ　ｏｆｉｎ　ｔｉｅａｔｉｏｎｓ）在同一被测量值的测最列巾，测量器具显示的给ｌｌ１不同示值的现象　它【１ｆ定量地　标准偏　差或示值分散范同来表示。　示值极谱法（ｏｓｃｉｌｌｏｓｅｏｐｉｃ　ｐｏｌａｒｏｇｒａｐｈｙ）应用阴极射线示波器作为测量丁具的的橄谱分析，统称为示波极谱法　分为两类，一类　记录电流一电压曲线，称线性扫描示波极谱；另一类所加电压是一个振幅恒定的交流电压，用示波器记录电压随时问变化的曲线，称　交流示波极谱　剡皂叛　占扎床　・　ｌ２３　・