2019年11月第11期
JournalofHunanUniversity（NaturalSciences）湖南大学学报（自然科学版）
Vol.46，No.11
Nov.2019文章编号：1674—2974（2019）11—0079—08DOI:10.16339/j.cnki.hdxbzkb.2019.11.009
砂浆单轴抗压强度尺寸效应律研究袁帅覮，杨春侠杨伟军，
（长沙理工大学土木工程学院，湖南长沙，410114）
摘要：为评估尺寸效应行为对砂浆准脆性材料力学性能的影响及完善砂浆尺寸效应理
论，以物理模型试验方法及理论解析方法对砂浆尺寸效应行为进行了研究.通过对12组几何相似的砂浆立方体试件及12组非几何相似的砂浆板式试件进行单轴抗压强度试验，研究砂浆尺寸效应行为及砂浆强度等级对尺寸效应的影响.研究结果表明，砂浆抗压强度随着试件几何尺寸的增大而减小，尺寸效应随砂浆强度等级的提高而增强.引入基于断裂力学能量释放理论尺寸效应律分析砂浆几何相似试件的尺寸效应行为，加入强度项修正Bazant尺寸效应律并以修正尺寸效应律分析砂浆非几何相似试件的尺寸效应行为，分别建立了砂浆抗压强度尺寸效应律计算式，其计算结果与试验结果吻合良好.该研究成果可为砂浆材料工程应用提供指导，为砌体精细化细观模型的建立提供重要依据.
关键词：板式砂浆试件；非几何相似；能量释放；抗压强度；尺寸效应中图分类号：TU502.6文献标志码：A
StudyonSizeEffectLawofCompressiveStrength
ofBuildingMortarunderUniaxialCompression
（SchoolofCivilEngineering，ChangshaUniversityofScience&Technology，Changsha410114，China）
YANGWeijun，YUANShuai覮，YANGChunxia
Abstract：Inordertoevaluatethesizeeffectonthemechanicalpropertiesofmortarandtoimprovethesizeef原
fecttheoryofmortar,sizeeffectbehavioursofmortarwereinvestigatedbyusingtestmethodandtheoreticalanalysismethod.Basedontheuniaxialcompressionteston12groupsofmortarcubespecimenand12groupsofmotarplatespecimen,thesizeeffectbehaviourofmortarspecimenandtherelationshipbetweenmortarstrengthgradeandsizeeffectofcompressivestrengthwereinvestigated.Theresultsindicatethatthemortarcompressivestrengthdecreaseswiththeincreaseofthespecimensize,whilethedegreeofsizeeffectisenhancedwiththeincreaseofmortarstrengthgrade.Theenergyreleasebasedsizeeffectlawwasintroducedtostudythesizeeffectofmortargeometricallysimilarspecimen.Thesizeeffectofthemortarspecimenofnon-geometricsimilaritywasalsoanalyzedbycorrectingtheBazantsizeeffectlawwithaddingintensityterm.Finally,themortarsizeeffectlawswhichcanpredictthesizeeffectbehaviorofgeometricallysimilarspecimen,aswellasthenon-geometricallysimilarspecimen，arederived，respec原tively.Thepredictedresultsoftheproposedsizeeffectlawmatchwellwithtestdata.Theresearchresultsprovideanimportantbasisfortheestablishmentofthefinemicroscopicmodelofmasonry,andalsoprovideguidancefortheen原gineeringapplicationofmortar.
Keywords：mortarplatespecimen；non-geometricallysimilarity；energyrelease；compressivestrength；sizeeffect*
收稿日期：2019-01-15
（51678067，基金项目：国家自然科学基金资助项目51808054），NationalNaturalScienceFoundationofChina（51678067，51808054）（1962—）博士生导师作者简介：杨伟军，男，湖南益阳人，长沙理工大学教授，覮通讯联系人，E-mail：yuanshuai@stu.csust.edu.cn
80湖南大学学报（自然科学版）2019年
尺寸效应是指材料的力学性能不再是一个常
数，而是随着结构几何尺寸的变化而变化[1]于准脆性材料范畴，尺寸效应行为是准脆性.砂浆材料属的普遍现象[2]工程中结构.砂浆尺寸作均为建筑不同于材料被试验室广泛立方体应用模型试，在实件，际多以砌筑砂浆与抹灰砂浆等小尺度形态使用，尺寸效应问题直接关系到砂浆材料结构性能以及力学行为的评估.随着计算机和细观力学的发展，砌体精细化细观模型数值分析方法为砌体结构的研究
提供了新思路，同时也提出了亟待解决的问题，
其中之一就是灰缝砂浆的强度尺寸效应行为，因此研究尺寸效应是可行且必要的.
一般而言，小尺寸试件具有较高的强度和较大
的强度离散性，为了解释这种尺寸效应现象，
研究者已提出不少理论.20世纪初，Gonnerman将尺寸效应应用于混凝土材料力学特性研究中.20世纪30年Tippett代，Weibull尺寸效应极理值论统[3]计等理人论在基Peirce础上最弱链连接模型及凝土的尺寸效应.20源世于纪断裂80力学，年代建立了后将，
损伤Leieester随机强度统和断认裂为计
力学混理论应用于混凝土材料尺寸效应研究，Bazant通过应力重分布和能量释放理论对尺寸效应现象进行了解释[4-5]的差异是准脆.Carpinteri性材料等产人生认尺寸为结构效应裂的纹原分因形，提特征出了上多重分形尺寸效应理论[6-7]与一定的随机性，裂缝在发.混凝展过土程强度中也存存在在分非线形性特性，但当混凝土试件失效主要是由断裂破坏引起时，基于应力重分布和能量释放理论的尺寸效应理论占主导.使用断裂力学能量释放理论来描述和解释混凝土材料的尺寸效应行为被越来越多的学者
所接受，大量试验研究表明[8-10]，
Bazant尺寸效应律[11]能较好地描述混凝土材料尺寸效应行为.
目前国内外对混凝土力学性能的尺寸效应理论研究已有良好基础，而对砂浆力学性能的尺寸效应Pahl行为和少有研究，且已有研究主要采用试验方法.
尺寸效应可以用以下的线性表示Soosaar[12]认为：
方程：f=a+bV-c，式中f为混凝土强度，V为试件体积，a、b、c为正值常数.Becica和Harris[12]设计了
不同尺寸立方体和圆柱体试件试验，
试验得出砂浆试件强度随受力体积的减小而增加.苏捷等[13]通过对36组强度等级分别为M30、M50和M80且不同边长的水泥砂浆立方体试件进行抗压试验，得出了相[14]应强度等级砂浆砂浆未强度得到指标稳定随的尺寸试的验尺寸的值增加而，得效应出了率计算公式.文献逐渐降试验低范，围存内在水泥较为
明显的尺寸效应.上述研究对象为砂浆几何相似试
件，未对砂浆非几何相似试件尺寸效应进行研究，且未对砂浆尺寸效应行为进行机理分析.
随着尺寸效应理论分析的进一步发展，砂浆尺寸效应的理论及试验研究有待完善.基于此，本文通过设计水泥砂浆几何相似试件与非几何相似试件，以物理模型试验方法及理论解析方法对砂浆尺寸效应行为进行分析研究.
1试验研究
1.1试件设计
砂浆试件分为立方体试件及板式试件，
立方体试件为几何相似试件，板式试件底面积尺寸相同，试mm件高含M5、100度为变量.砂浆立方体试件边长分别为70.7、M10mm、和150M15mm三和个200强度等级mm.每，一砂浆尺寸立的方体试件试包件每小组制作3个，以确定各组砂浆试件立方体抗压强度.砂浆板式试件底面尺寸为70.7mm伊70.7mm，试件高度分别为30mm、40mm、50mm及60mm，试件包含M5、M10和M15三个强度等级，砂浆板式试件每小组制作6个，以确定各组砂浆试件抗压强度.立方体试件总计12组，板式试件总计9组.根据《砌筑砂浆配合比设计规程》（JGJ98-2010），各组试件配合比见表1.试验采用2000kN微机控制电液伺服万能试验机，以0.3MPa/s的速率加载，板式试件受
压面放置两层聚四氟乙烯薄膜，
试验场景见图1.表1砂浆试件配合比
Tab.1Mixproportionsofmortarspecimens
组号强度等级籽水泥（）籽天然砂玉（/kg·m-3）籽水（/域M10M5/240kg·m-3260kg·m-3）芋M15290134014501450450260260注：中砂细度模数为2.5，配制砂浆时量测砂浆稠度及保水率，稠度为60~80mm，保水率为85%左右.
图1试验场景Fig.1Testenvironment
第11期杨伟军等：砂浆单轴抗压强度尺寸效应律研究
811.2试验结果
实测砂浆立方体试件及板式试件抗压强度见表2.由表2可知各组试件抗压强度的变异系数均小于7%，试验结果离散性较小.图2给出了不同强度等级下，砂浆试件单轴抗压强度随试件几何尺寸的变化趋势.立方体试件抗压强度随试件尺寸的增大而降低，板式试件抗压强度随试件高度的增加而降低，两者变化规律一致.
表2抗压强度实测值
Tab.2Compressivestrengthofmortarspecimens
立方体试件f/MPam，cu板式
s/MPaCV编号/%试件f/MPam，cus/MPaCV编号/%玉-70.76.90.152.14玉-3012.240.675.47玉-1006.660.152.27玉-409.250.92.89玉-1506.350.345.32玉-507.950.486.04玉-2006.070.254.2玉-607.160.725.96域-70.710.90.292.69域-3020.061.266.26域-10010.3750.252.43域-4015.612.153.64域-1509.670.222.31域-5013.30.584.39域-2009.210.363.89域-6011.520.932.69芋-70.715.80.42.56芋-3030.211.063.51芋-100140.523.7芋-4023.573.594.36芋-15012.90.735.63芋-5019.91.085.42芋-20012.080.816.71芋-6017.171.192.04注：fm，cu为砂浆抗压强度；
s为标准差；CV为变异系数.1815M5
M1012M15
963
60
90
120
D/mm
150
180
210
（a）立方体试件
3530M5
25M10M15
2015105
20
30
40
D/mm
50
60
70
80
（b）板式试件
图2抗压强度随尺寸变化趋势图
Fig.2Sizeeffectofcompressivestrength
2几何相似试件尺寸效应分析
2.1强度等级对尺寸效应的影响
引入尺寸效应度对砂浆试件的强度等级与抗压强度70.7准尺寸试mm尺寸的效应关系进行定量描述，以截面边长件的抗立方体压强度试件为基与基准准尺寸试尺寸试件，件间定的义非差基值占基准尺寸试件的百分率为尺寸效应度.边长为d的立方体抗压强度的尺寸效应度酌d为：
酌d=fmc，70.7f-fmc，d伊100%（1）式中：fmc，70.7mc，d为截面边长为d试件的抗压强度.将表1中数据代入上式，可得砂浆立方体试件抗压强度的尺寸效应度，如图3所示.由图2（a）及图3可知砂浆立方体抗压强度具有以下规律：
25酌20酌10015酌1502001050
M5
强度等级
M10
M15
图3砂浆立方体试件抗压强度尺寸效应度Fig.3Effectcubespecimenofthestrengthonsizegradeeffect
ofmortar
1）砂浆立方体抗压强度及峰值应变具有尺寸
82湖南大学学报（自然科学版）2019年
效应现象，表现为抗压强度随着试件几何尺寸的增大而减小.强度等级为M5、边长为100mm、150mm及97%200、92%mm和试88%件的抗；强度等级压强度为分别M10为、标边准长为试件的mm、150mm及20089%mm和85%试件的抗；强度等级压强度为M15分别、为100
准试件的95%、边标长为100mm、150mm及200mm试件的抗压强度分别为标M152）准尺寸试件的效应89%随、82%和77%.
M5别砂浆试为M10试件抗试件的压强度砂浆2.4倍尺寸强度等级、1.6效应的提高酌而增强倍和度1.5酌100、分倍，150及酌分200.
砂浆件的抗3.3压强度倍、2.3尺寸倍效应和2倍现.
别为象较为明显，
造成该现象的主要原因是砂浆破坏之前局部有稳定裂缝的扩展阶段，其尺寸效应主要与储存在结构中的能量释放相关的应力重分布和开裂损伤局部化有关，砂浆抗压强度随结构尺寸增加而减小以维持能量平衡.而砂浆尺寸效应随砂浆强度等级提高而增强，是因为低强度等级砂浆试件内含初始缺陷较多[15]，破坏时断裂破损区面积相对较大，从而断裂破损区耗散的能量较大，因此低强度等级砂浆尺寸效应较小.
2.2尺寸效应分析
在裂纹经历稳定扩展后，
达到最大荷载时的结构名义强度的尺寸效应行为可由能量释放的渐进分析得出.达到最大荷载有两个条件，其一为能量释放率必须与能量消耗率相等，其二为能量释放率曲线必与能量消耗率曲线相切.基于结构在恒载下的余能的变化分析结构的能量释放，可得结构名义强度表达式：
f=
EGg（琢f+g（义琢（20）D10）cf2-1）
式中：琢为裂缝相对长2D
度，琢=a/D，a是裂纹总长度，
D为试件姨特征尺寸；琢能量释0是琢初始值；g（琢0）为无量纲
borg放率函数；E为材料的弹性模量；Gf为Hiller原下包围虚拟的裂缝模型面积；cf为双特征线性长度滓-.
棕曲线初始退化刚度对式（2）在点琢结构名义强度级数展0处作泰勒级数展开，可得如下
开式
f=忆姨EfDt（D-10+D
-1+资2D-2+资3D-3+…）-1/2（3）式中：ft忆为抗拉强度；D0，D，资2，资3，…为常数，
由函数g及其偏导数在点琢0处的取值决定.
由式（3）前两项可导出统一的表达式[4]f=
Bf式中：B和姨1D件抗拉强度，0+t是茁，茁=DD0（4）
依赖于结构的几何参数；f在此引入以平衡量纲.
t为标准试
对式（4）变化得到如下表达式
令蓸ftY蔀2f=
BD2D0+B12（5）
=（f变换t/f）2，X=D，C=1/B2，A=C/D为
0，式（5）可
Y=AX+C
）
将表1中数据代入Y=（f6）为基准公式对水泥砂浆单轴t/受f）
（62得出酌值，以式压试验结果进行线性回归分析，如图4所示，回归分析后B和D数值见表3.
0参
0.200.160.12M5M100.08M15
0.040
60
90
X120
=D/mm
150
180
210
图4抗压强度尺寸效应线性回归分析Fig.4Linearinregressioncompressiveanalysisstrength
ofsizeeffect
表3线性回归B、D0参数值
Tab.3LinearregressionparametervaluesofBandD0
组号X=DY==（f玉f）2AC
B姨1/CD0=C/AR2玉-70.770.70.1461/玉-100-1501000.1570.1733.3E-40.12332.85
373.640.999
域玉-2001500.189域-70.770.72000.059域-100-1501000.0650.0751.8E-40.04694.62260.560.989
芋域-2001500.082芋-70.770.72000.028芋-1001000.036芋-150-2001502000.0421.5E-40.01937.2128.670.947
0.048（第11期杨伟军等：砂浆单轴抗压强度尺寸效应律研究
83参考学者Bazant研究[16]对式（4）再次转换得到如下表达式
Bfft=姨1+茁（7）
以log茁和log（f/Bft）分别为x和y作双对数图，
并与Bazant尺寸效应律进行对比分析.各项参数计算结果见表4，对比分析如图5所示.
表4双对数图参数计算值
Tab.4Theparametervalueofdoublelogarithmgraph
组号DB
D0茁=D/D0玉玉-70.770.7log茁log（玉-100-150
1000.189-0.03f/Bf1）150
2.85
373.640.268-0.7242000.401
-0.5720.535-0.397-0.053域玉-2000.271-0.272-0.062-0.567-0.093域-70.770.7-0.049域-100-1501004.62
260.56
0.3842000.576-0.4170.768-0.101-0.07芋域-200150芋-70.770.7-0.08芋-1001007.2
128.67
0.7770.549-0.115-0.24
芋-150-2001502001.166-0.11-0.26-0.1221.5540.048-0.1330.191-0.168-0.1970.050.00-0.05-0.10-0.15BazantPlasticitySEL-0.20LEFM试验值-0.25-2.0
-1.5
-1.0
log茁
-0.5
0
0.5
图5抗压强度随试件尺寸变化的双对数曲线图Fig.5Comparisonoftestresultsandsizeeffectlaw
由双对数曲线图可知，Bazant尺寸效应律能较
好地描述水泥砂浆立方体抗压强度尺寸效应行为，且立方体试件尺寸较小时其抗压强度趋近基于塑性理论确定的强度上限，尺寸较大时趋近基于断裂力学线弹性理论确定的斜率为-1/2的强度界限.通过对试验数据回归分析分别给出不同强度等级水
泥砂浆尺寸效应率建议参数值，可为混凝土结构及砌体结构工程应用提供参考.
3非几何相似试件尺寸效应分析
3.1强度等级对尺寸效应的影响
不同高度的板式试件抗压强度的尺寸效应度酌h为：
酌h=
fmc，70.7f-fmc，hmc，h伊100%
（8）
式中：fmc，h为高度为h试件的抗压强度，
将表2中数据代入上式可得砂浆板式试件尺寸效应度，如图6所示.
10075酌酌30酌4050酌5060250
M5
M10M15
强度等级
图6砂浆板式试件抗压强度尺寸效应度Fig.6Effectplatespecimenofthestrengthonsizegradeeffect
ofmortar
由图2（b）及图6可知砂浆板式试件抗压强度具有以下规试件1几）板何式律尺寸试：
件的尺寸减小效应而明行显为提显高著.强度等级，
抗压强度为随M5着，
高度为60mm、50mm、40mm及30mm试件的抗压
强度1.04mm、、与501.15标mm、准1.34试、40mm及件抗1.77压强度比及30；强度等级值mm试件为fmc，fmcM10h/fmc，h/fmc，，70.7，高分70.7度分为别为别601.06为
mm1.09、、、501.22mm、1.43、40mm及1.84及30；强度等级mm试件为fmcM15，k/fmc，，高70.7度分为60M1521.26砂浆）尺寸、1.49试件抗效应和压强度度1.91.
别为随砂浆尺寸强度等级效应度的提高而增大.倍酌、30、酌1.1840、酌倍50及酌分别为M10试件的1.09倍、1.13和1.53602.29倍，倍分.
别为M5试件的1.18倍、1.44倍、1.7倍和
84湖南大学学报（自然科学版）
2019年
3.2尺寸Bazant效尺寸应分析
念推导而成，基本效应假定率为基峰于值断荷载裂力学能前几何量相平似衡的结的概
构或构件断裂失效模式相同.板式试件尺寸变量是试件单轴受压方向高度，为非几何相似试件，式（4）Bazant不再适尺寸用.效应本文参率基考础学上者提Kim出增加一和Eo项与[17]的研试件究尺寸，
在无关的强度项，用以对非几何相似试件的强度做出
预测.修正后的尺寸效应率如式（9）所示.
f=Bft+琢ft（9式中：琢为与姨1尺寸+D/D）
无关0的强度系数，通过试验数据拟
合确定.
以式（9）为基函数分别拟合表1中各组数据，
其中参数D0合=姿结d0果见表=3伊55=，对比15，d0为砂浆细骨料最大粒径值，拟分析如图7所示.
表5非线性拟合B、琢参数值
Tab.5NonlinearfittingparametervaluesofBand琢
组号x=logDy=logfB
琢
R
2玉玉-301.088玉-40-501.6021.4771.6990.9660.99
-8.2
0.96
玉玉-60
域-70.71.8491.7780.855域-301.4770.839域-401.6021.302域-501.6991.1931.1249.7
-8.8
0.98
域-60
芋-70.71.8491.7781.061芋-301.4771.0371.6021.48芋-40芋-501.6991.3721.2991.8491.7781.23510.2-9.20.99
芋-70.7-601.197由表5拟合相关系数值可知修正尺寸效应律能较好地预测砂浆板式试件尺寸效应行为，图7双对数曲线图直观地反映出修正尺寸效应律的适用性.通过拟合试验数据分别给出不同强度等级水泥砂浆尺寸效应率建议参数值，
可为混凝土结构及砌体结构工程应用提供参考，
且在实际工程中砂浆材料多应用于非几何相似结构，故基于Bazant尺寸效应律所做出的修正尺寸效应律应用范围将更广泛.
32尺寸效应律
试验值
10-1
0.5
1.01.5
（a）log玉D
2.02.53.0
组
3尺寸效应律2试验值
10-1
0.5
1.01.5
（b）log域D
2.02.53.0
组
3尺寸效应律
2试验值
10
-10.5
1.01.5
（c）log芋D
2.02.53.0
组
图7板式试件抗压强度尺寸效应律拟合曲线Fig.7Fittingresultsofsizeeffectlawofmortarplatespecimen
4考虑砂浆尺寸效应的砌体抗压强度
砂浆特性是砌体结构受压性能的影响因素之
一2001，）我国现行《砌体结构设计规范》（GB50003-[18]在分析国内外砌体抗压强度公式的基础上提出形式统一的砌体抗压强度计算公式：
fm=k1ft（琢1+0.07f2）k2（10）
第11期杨伟军等：砂浆单轴抗压强度尺寸效应律研究
85式中：fm为砌体抗压强度平均值；f1为块体抗压强度
琢、k2取平均值；f2为砂浆抗压强度平均值；参数k、
值参考规范[18].砂浆抗压强度平均值以边长70.7mm标准立方体试件受压试验测得.结合文献[19]、[20]、[21]、[22]及[23]中蒸压粉煤灰实心砖砌体、灰砂砖砌体和混凝土砌块砌体试验数据，采用本文建议砂浆
（9）尺寸效应律公式，根据灰缝厚度修正灰缝砂浆
（10）抗压强度,再将灰缝砂浆强度代入式计算砌体抗压强度，进而对比分析多种砖砌体轴压强度的试
规范计算值fm及修正值fm忆，计算分析结果验值fm、
见表6.
表6轴心受压砌体抗压强度值
Tab.6Compressivestrengthofmasonryunderaxialcompression
参考文献[19][19][19][20]砌体种类
灰缝厚度/mm
6蒸压粉煤灰砖
9
f1/MPa19.619.619.616.8f2/MPa4.194.194.195.59.265.7
f2忆/MPa7.766.6721.886.07
fm/MPa7.187.977.649.198.517.87
fm/MPa4.474.474.474.215.27fm忆/MPa5.335.074.927.835.7115.695.378.09fm忆/fm0.740.640.640.850.95fm忆/fm1.191.131.531.1
113[23][22][21][21]
[21]
[21]105
灰砂砖
混凝土砌块
1010108
13.1813.78平均值
15.215.2
15.2
15.216.312.65.45.5
21.7323.110.6312.56
18.58
22.4915.8611.826.337.59
11.719.44.194.21
4.25
0.840.970.990.75
0.891.651.261.221.341.35
1.8611.490.830.15
1.360.17
变异系数
注：f2忆为砂浆尺寸效应律修正灰缝砂浆抗压强度.
从表6中可知，由砂浆尺寸效应律修正砂浆抗压强度后计算所得砌体抗压强度修正值高于规范
并在安全公式计算值，低于砌体抗压强度试验值，
的范围内比规范值更接近实测值.由此可知，非几何相似砂浆尺寸效应律能较好地描述灰缝厚度对砌体抗压强度的影响规律，也能较好地预测砌体结构中灰缝砂浆实际强度.
5结论
通过物理模型试验方法及理论解析方法对砂浆尺寸效应行为进行分析研究，建立了适用于砂浆材料的尺寸效应律以预测砂浆尺寸效应行为，具体结论如下：
1）砂浆立方体试件抗压强度尺寸效应现象较为明显，抗压强度随着试件几何尺寸的增大而减小，尺寸效应随砂浆强度等级的提高而增强.立方体试件强度等级为M5、边长为100mm、150mm及200mm试件的抗压强度分别为标准试件的97%、92%和88%；M10试件的抗压强度分别为标准试件的95%、89%和85%；M15试件的抗压强度分别为标准试件的89%、82%和77%.M15砂浆试件抗压
1.09倍、1.13倍、1.18倍和1.53倍，分别为M5试件
1.18倍、1.44倍、1.7倍和2.29倍.
3）试验验证了基于断裂力学能量释放理论的尺寸效应律适用于砂浆材料.Bazant尺寸效应律能较好地描述砂浆立方体抗压强度尺寸效应现象，以最小二乘法线性回归试验数据得到尺寸效应律建议参数值，理论公式与试验数据吻合良好.
4）建立了基于Bazant尺寸效应律的修正尺寸效应律，以修正尺寸效应律拟合砂浆板式试件试验数据，得出不同强度等级砂浆相应建议参数值，理
2.3倍和2倍.
2）砂浆板式试件抗压强度尺寸效应行为显著，
尺寸效应随砂抗压强度随试件高度的减小而增大，
浆强度等级的提高而增强.强度等级为M5，高度为60mm、50mm、40mm及30mm试件的抗压强度分别为标准试件的1.04、1.15、1.34及1.77倍；M10试件的抗压强度分别为标准试件的1.06、1.22、1.43及1.84倍；M15试件抗压强度分别为标准试件的1.09、1.26、1.49和1.91倍.M15砂浆试件抗压强度尺寸效应度酌30、酌40、酌50及酌60分别为M10试件的
强度尺寸效应度酌100、酌150及酌200分别为M10试件的2.4倍、1.6倍和1.5倍，分别为M5试件的3.3倍、
86湖南大学学报（自然科学版）2019年
论公式与试验数据吻合良好.实际工程中砂浆材料
多应用于非几何相似结构，故修正尺寸效应律较Bazant尺寸效应律计算结果更接近实际，应用范围更为广泛.
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