(完整word版)110KV变电站站用电负荷统计及配电计算

110KV变电站站用电负荷统计及配电计算

初步设计研究报告

批 准： 审 定 ：校 核 ：编 制 ：变电一次

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目 录

摘要……………………………………………………………………（4） 前言……………………………………………………………………（5） 第一章 110KV变电站选址…………………………………………（6) 第二章 电气主接线设计以及主变电压器容量选择………………（6） 第三章 主变压器的选择……………………………………………（7） 第四章 变电站主接线的原则………………………………………（7） 第五章 主接线设计方案……………………………………………（8） 第六章 负荷计算………………………………………………… （16） 第七章 电气主设备的选择及校验………………………………（16） 第八章 隔离开关的选择及校验………………………………… （23) 第九章 熔断器的选择……………………………………………(28） 第十章 电流互感器的选择及校验………………………………（29） 第十一章 电压互感器的选择………………………………………（36） 第十二章 避雷器的选择及检验……………………………………(39） 第十三章 母线及电缆的选择及校验………………………………（49） 第十四章 防雷保护规划……………………………………………(47） 第十五章 变电所的总体布置简图………………………………（21）

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摘要：

根据设计任务书的要求,本次设计110KV变电站站用电负荷统计及配电计算并绘制电气主接线图，防雷接地，以及其它附图。该变电站设有两台主变压器，站内主接线分为110kV、35kV和10kV三个电压等级。各电压等级配电装置设计、直流系统设计以及防雷保护的配置. 本设计以《35～110kV变电所设计规范》、《供配电系统设计规范》、《35～110kV 高压配电装置设计规范》《工业与民用配电设计手册》等规范规程为设计依据，主要内容包括：变电站负荷计算、短路电流计算、变压器的选型、保护、电气主接线的设计、设备选型以及效验！

前言

变电站的概况：

变电站是电力系统中重要的一个环节,有变换分配电能的作用。电气主接线是变电站

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设计的第一环节，也是电力系统中最重要的构成部分；设备选型要严格按照国家相关规范选择，设备的选型好坏直接关系到变电站的长期发展，利用效率,以及实用性.

1）接近负荷中心2)接近电源侧 3）进出线方便

第一章 110KV变电站选址

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4）运输设备方便

5)不应设在有剧烈振动和高温场所 6）不宜设在多沉或有腐蚀性气体的场所

7）不宜设在厕所、浴室或其它经常积水场所的正下方，不宜相临贴 8）不应设在地势低洼和可能积水的场所 9)不应设在有爆炸危险的区域内

10）不宜设在有火灾危险区域的正上方或正下方

第二章 电气主接线设计以及主变电压器容量选择

1） 主变压器的台数和容量，根据当地的供电条件，气候，负荷性质，用电容量和运行方式，近期和远期发展的关系，做到远近期相结合，以近期为主,并应考虑未来的负荷供应。

2）主变压器在保证供电可靠，维护方便，节省投资，坚持先进，适用，经济，美观的原则综合考虑。

3）主变压器的容量一般按建成后5～10年的规划负荷确定，并考虑长期发展负荷的考虑。

4）供配电设计要求,当有一、二级负荷的变电站中，宜设置两台主变电器;考虑到长期发展对于负荷量要求越来越大,及大型枢纽变电站，根据工程的需要，可以考虑2～4台主变压器；当供电负荷较小或地区供电困难，造价成本比较高，并且可以从中、低压侧电力取得负荷容量,也可装设一台主变压器。

5)装有两台主变压器的变电站，当断开一台时，另一台不应同时受到损坏，并且主变压器的容量不低于全部负荷的60％，并保证一、二级负荷的使用！

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6）变电站电气主接线的选择，主要决定于变电站在电力系统中的地位、环境、负荷的性质、出线数目的多少、电网的结构等.

第三章 主变压器的选择

1)110KV及以上电压的变压器绕组一般均为YN连接;35KV的变压器绕组采用YN或D连接,采用YN连接其中性点一般通过消弧线圈接地，但应考虑供电可靠性要求、故障时瞬态电压、瞬态电流对电气设备的影响、对通信的影响和继电保护装置技术要求以及本地的运行经验等；10KV单相接地故障电容电流较小时，为了防止谐振、间歇性电弧接地过电压等对设备的损害，也可以采用高电阻接地方式。 2)本电站具有110KV/35KV/10KV三个等级的，其主变压器宜采用三相三绕组变压器。

第四章 变电站主接线的原则

1）在6—10KV配电装置中出现回路数不超过五个回路时一般采用单母线接线方式，出线回路在六个回路及以上时采用单母线分段接线，当短路电流较大，回路较多，功率较大,出线需带电抗器时可采用双母线接线

2）5—66KV配电装置中，当出线回路数超过三个回路时，一般采用单母线接线，当出线回路为4-8回路时,一般采用单母线分段接线，若接电源较多，出线较多,负荷较大，也可采用双母线接线.

3）在110-220KV中,当出线回路数不超过两个回路时，采用单母线接线，出线回路为3-4个回路时，采用单母线分段接线，出线回路在五个回路及以上时，一般采用双母线接线。

4）当采用SF6等性能可靠、检修周期长的断路器一级更换迅速的手车式断路器时均可不设旁路设施。

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5）变电站类型：110KV变电站

6）主变压器台数:考虑到近期和远期的规划负荷容量采用两台有载调压变压器. 7）电压等级：110KV、35KV、10KV三个电压等级.

第五章 主接线设计方案

1）110KV侧主接线方案 单母线接线方式(方案一）

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单母线分段接线（方案二)

接线方案比较： 方案 方案一单母线 项目 技术 1.接线简单清晰、设备较少、操作方便、占地少、和便于扩建和采用成套配电装置2。不够灵活可靠，任一元件故障或检修时，均需要整个配电装置停电 方案二单母线分段 1。接线简单清晰、设备较少、操作方便、占地少、和便于扩建和采用成套配电装置2。当一段母线发生故障，可保证正常母线不间断供电，不致使重要负荷断电 第 9 页 共 48 页

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适用范围： 单母线接线只适用于容量小、线路少和对二、三级负荷供电的变电所 具有两回电源线路，一、二回路转送线路和两台变电器的变电所，而且适用在大中型企业比较多 经过实际比较,110KV变电站有两回出线,方案二的可靠性和灵活性高于方案一，所以110KV采用方案二。 2）35KV侧主接线方案： 单母线接线（A方案)

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单母线分段接线（B方案）

A方案的优缺点:

①接线简单、清晰、设备少、投资少、运行操作方便且利于扩建，但可靠性和灵活性较差.

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②当母线或母线隔离开关发生故障或检修时,各回路必须在检修或故障消除前的全部时间内停止工作。

③出线开关检修时该回路停止工作。

④任一出线的开关检修时，该回路必须停止工作。 ⑤当出线为双回路时，会使架空线出线交叉跨越。 B方案一般适用于35KV出线为4~8回路的装置中。 所以：

综合比较AB两个方案，考虑到安全,方便，实用，可知B方案单母线分段接线比较适用于35KV侧变电站的主接线。 3）10KV侧主接线方案 单母线分段接线（A方案)

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双母线分段接线（B方案）

A方案的优缺点：

①母线发生故障时，仅故障母线停止工作，另一母线扔继续工作。

②对双回路供电的重要用户，可将双回路分别接到不同母线分段上,以保证对重要用户的供电。

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③当一段母线发生故障或检修时，必须断开在该母线上的全部电源和引出线,减少发电量，并使该段母线供电的用户停电。

④任一出线的开关检修时，该回路必须停止工作。 ⑤当出线为双路时，会使架空线出线交叉跨越。 B方案的优缺点：

① 双母线分段断路器将工作母线分为Ⅰ段Ⅱ段,每段工作母线用各自的母连断路器

与备用母线项连,电源盒出线回路均匀的分布在两段工作母线上。

② 当工作母线发生故障时,双母分段接线有一部分用户发生短时停电,可以减少用

户停电范围，并在任何时候都备用母线，有较高的可靠性和灵活性。

③ 双母线分段母线一般适用于出线回路数较多的电力系统。

④ 10KV母线采用双母线分段接线，为限制短路电流，母线分段断路器上串接有母

线电抗器，电缆出线上串接有线路电抗器，分别用于限制发电厂内部故障和出线故障时短路电流，以便选用轻型断路器。

⑤ 所用电气设备较多，投资较大，操作过程复杂，易造成误操作。 ⑥ 在任一出线断路器检修时，该回路仍需停电或短时停电。

⑦ 双母线分段接线比双母线接线增加了两台断路器，且隔离开关数量较大，同时

也增加了母线的长度,结构复杂,投资增大. 所以：

A方案一般适用于10KV 6回路及以上的装置中，B方案一般适用于出线回路数较多的电力系统中,且可靠性和灵活性较高，并考虑到远期发展可能需要增加出线回路，所以选择B方案双母线分段接线比较实用于10KV侧主接线方案.

第六章 负荷计算

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要选择主变压器和站用变压器的容量，确定变压器各出线侧的最大持续工作电流。首先必须要计算各侧的负荷,包括站用电负荷（动力负荷和照明负荷）、10kV负荷、35kV负荷和110kV侧负荷。

p由公式 ScKtcos1%

i1式中

ns ——某电压等级的计算负荷

Ckt—-同时系数（35kV取0。9、10kV取0。85、35kV各负荷与10kV各负荷之间取0。9、站用负荷取0.85）

а％——该电压等级电网的线损率,一般取5% P、cos——各用户的负荷和功率因数

第七章 电气主设备的选择及校验

1）大持续工作电流一览表 回路名称 110KV母线 110KV进线 Ig。max=Ig.max=1.05Sn3Un计算公式及结果 1.0590=0.496KA 31102P/22(3580)/2=0。710KA 3Uncos31100.851.0590n35KV母线 Ig.max=3U335=1.475KA n1.05S35KV出线 Ig。max=3Ucos3350.85=0。311KA nnI==5。456KA g.max10KV母线 3Un3102P/10280/101.05S1.0590第 15 页 共 48 页

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2P/10235/10I==0。475KA g。max10KV出线 3Uncos3100.850。4KV母线

Ig。max=1.05Sn3Un1.050.5=0.798KA 30.382）断路器的选择及校验 高压断路器的选择

断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外，还考虑便于安装调试和运行维护，并经技术经济比较后才能确定。根据我国当前制造情况，电压6－220kV的电网一般选用少油断路器，电压110－330kV电网，可选 用SF6或空气断路器，大容量机组釆用封闭母线时，如果需要装设断路器，宜选用发电机专用断路器。

断路器服选择的具体技术条件如下:

①电压：Ug≤ Un Ug—--电网工作电压

②电流：Ig.max≤ In Ig。max-——最大持续工作电流 ③开断电流:Ip。t≤ Inbr

Ipt—-— 断路器实际开断时间t秒的短路电流周期分量 Inbr-——断路器额定开断电流 ④动稳定： ich≤ imax

imax—-—断路器极限通过电流峰值 ich——— 三相短路电流冲击值 ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t

I∞--- 稳态三相短路电流

tdz —-- 短路电流发热等值时间 It——- 断路器t秒热稳定电流

其中tdz=tz+0.05β”²由β\" =I” /I∞和短路电流计算时间t，可从《发电厂电气部分课程设计参考资料》P112,图5－1查出短路电流周期分量等值时间 ,从而可计算出tdz。

3)断路器101、102、110、111、112的选择及校验。

①电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un

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②电流：查表4—1得：Ig.max=0。496KA＝496A

查书158页表5—26，选出断路器型号为SW4－110－1000型如下表：

电压断开容量极限通热稳定电流过电流(KV) 额定额定（MVA) （KA） (KA) 型号 电流断开电流额最（A） (KA)重新最有1S 2S 3S 4S 额定 ＊定 大 大 效 SW4—110 126 1000 110

合闸时间(s) 固有分闸时间（s) 重合性能 电流重合休止时间时间（s） (s) 18。4 3500 3000 55 32 32 15。8 21 14。0。8 25 0.06 0.3 0。4 因为In=1000A Ig.max==496A 所以Ig.max 〈 In ③开断电流：Idt≤Ikd

因为Idt=0。090KA Ikd=18.4KA ④动稳定：ich≤imax

因为ich =0.231KA imax=55KA ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t

I\"0.0901

I0.090\"所以Idt〈Ikd 所以icht=2+0。06=2。06s（t为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和） 查书112页图5-1得，tz=1。85s>1s 所以tdz=tz=1.85

因为I∞²tdz=0。0902×1.85=0。015 It²t=322×1=1024 所以I∞²tdz〈It²t

经以上校验此断路器满足各项要求。 4）断路器113、114的选择及校验

①电压:因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②电流：查表4—1得：Ig.max=0.710KA＝710A

查书158页表5—26，选出断路器型号为SW4－110－1000型.

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故Ig.max 〈 In，此断路器型号与断路器101型号一样，故这里不做重复检验。 5)断路器030、031、032、033、034的选择及检验

①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得:Ig。max=1.475KA＝147。5A

查书158页表5-26,选出断路器型号为SW2－35－1500（小车式)型,如下表:

电压额定极限通过电4s热额定(KV） 额定断开 断开流（KA） 稳定合闸固有分型号 额最电流电流容量最时间闸时间电流有效 (KA) (s) （s） (MV定 大 （A) （KA）大 A） SW2-35(3小车式) 5

40.1500 24.8 1500 5 63.4 39.2 24.8 0。4 0。06 因为In=1000A Ig。max==496A

所以Ig。max 〈 In ③开断电流：Idt≤Ikd

因为Idt=0。236KA Ikd=24.8KA ④动稳定：ich≤imax

因为ich =0。603KA imax=63.4KA ⑤热稳定:I∞²tdz≤It²t

I\"0.2361

I0.236\"所以Idt〈Ikd

所以ich〈imax

t=2。5+0。06=2。56s

由\"和t查书112页图5—1得，tz=2。25s>1s

所以tdz=tz=2。25s

因为I∞²tdz=0。2362×2.25=0.125 It²t=24。82×4=2460.16 所以I∞²tdz〈It²t

6）断路器035、036的选择及校验

①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA＝311A

查书158页表5-26，选出断路器型号为SW3－35－600型，如下表：

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断开容量极限通过重合性能 额定断(MVA) 电流(KA) 额定合闸固有分开 4s热稳定时间闸时间电流休重合型号 电流电流电流（KA) （s） （s） 止时间时间（A） （KA） 额定 重新* 最大 有效 (s） （s) SW3—35

600 6。6 1500 17 9.8 6。6 0.12 0.06 0。5 0。12 因为In=600A Ig.max=311A 所以Ig.max < In ③开断电流：Idt≤Ikd

因为Idt=0.236KA Ikd=6.6KA 所以Idt〈Ikd ④动稳定：ich≤imax

因为ich =0。603KA imax=17KA 所以ichI\"0.2361

I0.236\"t=2.5+0.06=2。56s

由\"和t查书112页图5—1得，tz=2.25s〉1s

所以tdz=tz=2.25s

因为I∞²tdz=0。2362×2。25=0。125 It²t=6.62×4=177.24 所以I∞²tdz〈It²t

7)断路器001、002、010、012、013的选择及校验

①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA＝5456A

查书156页表5-25，选出断路器型号为SN4－10G－6000型，如下表：

额定断额定断开极限通过电热稳定电流额定电额定电开 流(KA） （KA） 合闸时固有分闸型号 压（容量KV) 流（A) 电流(MVA) 最大 有效 1s 5s 10s 间（s) 时间（s） （KA） 第 19 页 共 48 页

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SN4—10G

10 6000 105 1800 300 173 173 120 85 0。65 0.15 因为In=6000A Ig。max=5456A

③开断电流：Idt≤Ikd

因为Idt=0.886KA Ikd=105KA ④动稳定:ich≤imax

因为ich =2。259KA imax=300KA ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t

I\"0.8861

I0.886\"所以Ig.max 〈 In 所以Idtt=3+0.15=3.15s

查书112页图5-1得，tz=2。6s>1s 故tdz=tz=2。6s

因为I∞²tdz=0。8862×2.6=2.041 It²t=1732×1=29929 所以I∞²tdz〈It²t

8）断路器011、014、015、016的选择及校验

①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流:查表4-1得：Ig.max=0.475KA＝475A

查书156页表5-25，选出断路器型号为SN1－10－600型，如下表所示：

额定断额定断开极限通过热稳定电额定电额定电开 电流（KA) 流(KA） 合闸时固有分闸型号 压（容量KV) 流(A） 电流(MVA) 最大 有效 1s 5s 10s 间（s） 时间(s） （KA) SN1-10

10 600 11.6 200 52 30 30 20 14 0。23 0.1 因为In=600A Ig.max=475A ③开断电流：Idt≤Ikd

所以Ig。max 〈 In

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因为Idt=0.355KA Ikd=11.6KA ④动稳定：ich≤imax

因为ich =0.905KA imax=52KA ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t

I\"4.1701

I4.170\"所以Idt〈Ikd 所以ich〈imax

t=3+0.1=3。1s

查书112页图5—1得，tz=2.55s〉1s 故tdz=tz=2。55s

因为I∞²tdz=0.3552×2。55=0。321 It²t=302×1=900 所以I∞²tdz9） 站用变开关001、002的选择：

①电压：因为Ug=380V Un=380V 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0。798KA＝798A

查书168页表5—38，选出断路器型号为DW5－1000－1500型，如下表所示：

型号 DW5-1000—1500

额定电压(V） 触头额定电流(A） 380 1000－1500 脱扣器类别 过电流、失压分励 10）各断路器型号一览表

10KV、35KV、110KV少没式断路器 电压断开容量极限通热稳定电流重合性过电流（KV) （MVA） （KA） (KA) 能 固有电额定断额定开 合闸分流重型号 电流电流时间闸休合额最(A） （KA）重新最有效 14S 5S 10S （s） 时止时 额定 ＊间时间定 大 大 S (s） 间(s) (s) SW4-11110 0 126 1000 18.4 3503000 0 55 32 32 21 14。8 0.25 0.00.6 3 0。4 第 21 页 共 48 页

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SW2-35（小车35 式） SW3—35 SN4-10G 40.1505 0 24。8 1500 63.39。4 2 24。8 0.4 0.06 35 600 6.6 400 6000 1800 17 9.8 6.6 120 0.12 0.00.0.16 5 2 0。15 10 10。5 300 173 52 30 85 0.65 SN1-10 10 600 11.6 200

20 14 0。23 0。1 第八章 隔离开关的选择及校验

隔离开关形式的选择,应根据配电装置的布置特点和使用要求等因素，进行比较

然后确定.

参数的选择要综合考虑技术条件和环境条件。

1）隔离开关101-1、101—3、102—2、102-3、110-1、110—2、111-1、111-3、112-2、112-3的选择及检验

①电压:因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得:Ig.max=0.496KA＝496A

查书165页表5-33，选出GW2－110－600型，如下表所示：

型号 GW2－110 额定电压（KV） 额定电流（A) 600 动稳定电流（KA） 热稳定电流（s）(KA） 110 50 14（5） 第 22 页 共 48 页

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因为In=600A Ig。max=496A 所以Ig.max < In ③动稳定：ich≤imax

因为ich =0。231KA imax=50KA 所以ich〈imax ④热稳定:I∞²tdz≤It²t

前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0。015 It²t=142×5=980 所以I∞²tdz〈It²t

2）隔离开关113-1、113-3、113-4、114—2、114-3、114-4的选择及校验.

①电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig。max=0.710KA＝710A

查书165页表5-33,选出GW4－110－1000型，如下表所示：

型号 GW4－110

额定电压(KV) 110 额定电流(A） 动稳定电流（KA) 热稳定电流(s)(KA) 14（5) 1000 80 因为In=1000A Ig.max=710A 所以Ig.max 〈 In ③动稳定：ich≤imax

因为ich =0。231KA imax=80KA 所以ich〈imax ④热稳定：I∞²tdz≤It²t

前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.015 It²t=23.72×4=94。8 所以I∞²tdz〈It²t

3)隔离开关030-1、030—2、031—1、031—3、032—2、032—3、033—1、033-3、034-2、034—3的选择及检验

①电压:因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4—1得：Ig。max=1.475KA＝1475A

第 23 页 共 48 页

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查书165页表5—33，选出GW4－35－2000型，如下表所示：

型号 GW4－35

额定电压(KV） 额定电流(A） 动稳定电流（KA) 热稳定电流(s）(KA) 35 2000 104 46(4) 因为In=2000A Ig。max=1475A 所以Ig.max 〈 In

③动稳定：ich≤imax

因为ich =0。603KA imax=104KA 所以ich前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0。125 It²t=462×4=8664 所以I∞²tdz〈It²t

4）隔离开关035—1、035-3、035—4、036-2、036—3、036-4的选择及校验

①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4—1得：Ig.max=0。311KA＝311A

查书165页表5—33，选出GW2－35－600型，如下表所示:

型号 GW2－35

额定电压(KV） 35 额定电流（A） 动稳定电流(KA) 50 热稳定电流（s）（KA） 600 14(5) 因为In=600A Ig。max=311A 所以Ig。max 〈 In

③动稳定：ich≤imax

因为ich =0.603KA imax=50KA 所以ich第 24 页 共 48 页

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④热稳定:I∞²tdz≤It²t

前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.128 It²t=142×5=980 所以I∞²tdz〈It²t

5）隔离开关001-1、001—3、002—2、002-3、010—1、010-3、012—1、012-2的选择及校验

①电压:因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4—1得：Ig。max=5.456KA＝5456A

查书164页表5-32，选出GN10－10T－6000型，如下表所示： 型号 GN10－10T 额定电压（KV) 额定电流（A) 动稳定电流(KA） 热稳定电流(s)(KA) 105（5) 10 6000 200 因为In=6000A Ig。max=5456A 所以Ig。max < In

③动稳定：ich≤imax

因为ich =2。259KA imax=200KA 所以ich前面校验断路器时已算出I∞²tdz=2.080 It²t=1052×5=55125 所以I∞²tdz6)隔离开关011-1、011—3、011-4、014—2、014—3、014—4、015—1、015-3、015—4、016-2、016—3、016—4的选择及校验

①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4—1得：Ig。max=0.475KA＝475A

查书164页表5—32，选出GN1－10－600型,如下表所示：

型号 额定电压（KV） 额定电流(A) 动稳定电流（KA） 热稳定电流（s)(KA) 第 25 页 共 48 页

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GN1－10

10 600 60 20(5） 因为In=600A Ig.max=475A 所以Ig。max 〈 In ③动稳定：ich≤imax

因为ich =0。905KA imax=60KA 所以ich〈imax ④热稳定：I∞²tdz≤It²t

前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.321 It²t=202×5=2000 所以I∞²tdz〈It²t

7）隔离开关型号一览表 动稳定电流型号 额定电压（KV） 额定电流（A） （KA) GW2－110 110 600 50 GW4－110 GW4－35 GW2－35 GN10－10T GN1－10 110 35 35 10 10 1000 2000 600 6000 600 第九章 熔断器的选择

80 104 50 200 60 热稳定电流(s）(KA) 14(5) 14（5） 46(4） 14（5) 105(5) 20(5） 1)参数的选择:高压熔断器应按所列技术条件选择，并按使用环境条件校验.熔断器是最简单的保护电器,它用来保护电气设备免受过载电流的损害，屋内型高压熔断器在变电所中常用于保护电力电容器配电线路和配电变压器，而在电厂中多用于保护电压互感器。

2)熔体的选择：

①熔体的额定电流应按高压熔断器的保护熔断特性选择，应满足保护的可靠性、选择性和灵敏度的要求.

②保护35kV及以下电力变压器的高压熔断器熔体的额定电流可按下式选择InR=kIbgm,k=1。1～1.3，Ibgm：电力变压器回路最大工作电流。

③保护电力电容器的高压熔断器额定电流按下式选择InR=kInC,InC：电力电容器

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回路的额定电流。

④保护电压互感器的熔断器,只需按额定电流和断流容量选择，不必校验额定电流。

保护电压互感器的熔断器，只需按额定电压和断流容量选择。查书166页表5—35，35KV和10KV熔断器如下表所示：

系列型号 RN2 额定电压（KV） 额定电流(A） 断流容量(MVA） 备注 保护户内电压互感器 保护户外电压互感器 10 0。5 1000 RW9-35

35 0.5 2000 校验：1．10KV母线短路容量S″＝15.346MVA＜SD＝1000MVA 2．35KV母线短路容量S″＝14.307MVA＜SD＝2000MVA

第十章 电流互感器的选择及校验

1）电流互感器的选择

电流互感器的型式应根据使用环境条件和产品情况选择。对于6~20KV屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构的电流互感器，对于35KV及以上配电装置，一般用油浸箱式绝缘结构的独立式电流互感器，有条件时，应尽量釆用套管式电流互感器。

电流互感器的二次侧额定电流有5A和1A两种,一般弱电系统用1A,强电系统用5A，当配电装置距离控制室较远时，亦可考虑用1A。 A)一次额定电流的选择：

当电流互感器用于测量时，其一次额定电流应尽量选择的比回路中正常工作电流大1/3左右，以保证测量仪表有最佳工作,并在过负荷时，使仪表有适当的指示。

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电力变压器中性点电流互感器的一次额定电流应按大于变压器允许的不平衡电流选择，一般情况下，可按变压器额定电流的1/3进行选择。

电缆式零序电流互感器窗中应能通过一次回路的所有电缆。

当保护和测量仪表共用一组电流互感器时,只能选用相同的一次电流。 B)准确级的选择：

与仪表连接接分流器、变送器、互感器、中间互感器不 低于以下要求： 用于电能测量的互感器准确级：

0.5功电度表应配用0。2级互感器；1.0级有功电度表应配用0。5级互感级;2。0级无功电度表也应配用0。5级互感器；2。0级有功电度表及3。0级无功电度表，可配用1.0级级互感器;一般保护用的电流互感器可选用3级，差动距离及高频保护用的电流互感器宜选用D级，零序接地保护可釆用专用的电流互感器，保护用电流互感器一般按10%倍数曲线进行校验计算. A)一次侧额定电压： Un≥Ug

Ug为电流互感器安装处一次回路的工作电压，Un为电流互感器额定电压。 B) 热稳定校验：

电流互感器热稳定能力常以1s允许通过一次额定电流I1n来校验 ：

（I1n×Kt)²≥I∞²tdz，

Kt为CT的1s热稳定倍数； C)动稳定校验：

内部动稳定可用下式校验:

2I1nKdw≥ich

I1n-—- 电流互感器的一次绕组额定电流(A） ich—-— 短路冲击电流的瞬时值（KA）

Kdw———CT的1s动稳定倍数

2）110KV进线电流互感器的选择及校验

①一次回路电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②一次回路电流:查表4—1得：Ig。max=0.710KA＝710A

查书195页表，选LCWD－110－（2×50)～（2×600）/5型，如下表所示：

型号 额定电级次准确二次负1s热动稳重量(kg） 价格第 28 页 共 48 页

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流比(A) （2×LCWD50）～(2×600）/5

组合 级次 荷（Ω)0。稳定定倍5级 倍数 数 油 总重 (元) —110 D1D2 0.50。5 1。2 34 60 130 500 4300 因为I1n=(2×50)～(2×600）A ③动稳定:ich≤2ImKdw

Ig。max= 710A

所以Ig.max < I1n

因为2ImKdw=2×（2×600）×60=14000A 所以ich<2ImKdw

ich=231A

④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2

由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.015

(ImKt）2=［（2×0.6)×34］2=1664。64 所以I∞²tdz〈（ImKt)2

3） 变压器110KV侧电流互感器的选择及校验

①一次回路电压:因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=0。496KA＝496A

查书194页表，选LCW－110－(50～100)~（300～600)/5型,如下表所示：

型号 额定电流比（A） 级准二次负10％倍1s热动稳次确荷(Ω) 数 稳定定倍重量(kg） 价格(元） 第 29 页 共 48 页

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组级合 次 0.5级 二次1级 负荷倍数 倍数 数 油 总重 (Ω） LCW—（50—0。0.5 1.2 2.4 110 100)~(300-600)/5 5/1 1

1.2 1。2 15 75 150 125 500 4300 因为I1n=300～600A Ig.max= 496A 所以Ig.max 〈 I1n

③动稳定：ich≤2ImKdw

因为2ImKdw=2×(300～600）×150=63639.6～127279.2A

ich=231A

所以ich〈2ImKdw

④热稳定:I∞²tdz≤（ImKt）2

由断路器校验时已算出I∞²tdz=0。015

（ImKt)2=［(0。3～0.6）×75］2=506。25～2025 所以I∞²tdz<（ImKt）2

4)35KV出线电流互感器的选择及校验

①一次回路电压:因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4—1得:Ig。max=0。311KA＝311A

查书193页表5-51，选LCWDL－35－15～600/5型，如下表所示：

额定型号 电流比（A) 准二次负级次确荷10％倍数 1s热稳定倍数 动稳定倍重量（kg) 总重 组合 级（Ω)0.5二次负次 级 荷（Ω） 倍数 数 油 第 30 页 共 48 页

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LCWDL-35 0.5/D 0。5 600/5 5/D

15～0。2 15 75 135 26 130 因为I1n=15～600A Ig.max= 311A 所以Ig。max < I1n

③动稳定：ich≤2ImKdw

因为2ImKdw=2×（15～600)×135=2863。78～114551.292A

ich=359A

所以ich〈2ImKdw

④热稳定:I∞²tdz≤(ImKt)2

由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.128

(ImKt）2=［（0.015～0。6）×75］2=1.266～2025 所以I∞²tdz<(ImKt)2

5）变压器35KV电流互感器的选择及校验

①一次回路电压:因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②一次回路电流:查表4-1得：Ig.max=1。475KA＝1475A

查书242页表7,选LCWD－35－15～1500/5型，如下表所示：

二次负荷型号 额定电流比级次组准确（A） 合 （Ω) 310%倍1s热稳定倍动稳定倍数 数 数 度 0.51级 级 级 LCWD—35

第 31 页 共 48 页

0.5 1.2 3 15～1500/5 0。5/D D 0。8 3 35 65 150 (完整word版)110KV变电站站用电负荷统计及配电计算

因为I1n=15~1500A Ig。max= 1475A 所以Ig。max 〈 I1n

③动稳定：ich≤2ImKdw

因为2ImKdw=2×（15~1500）×150=3181.981～318198。051A

ich=359A

所以ich<2ImKdw

④热稳定：I∞²tdz≤（ImKt）2

由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.128

（ImKt）2=［（15～1500）×65]2=9.5×105~9.5×109A 所以I∞²tdz<(ImKt)2

6）10KV出线电流互感器的选择及校验

①一次回路电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4—1得：Ig。max=0。475KA＝475A 查书186页表5—46,选LA－10－500/5型，如下表所示:

型号 额定电流比级次组准确（A) 合 度 二次负荷（Ω) 0。5级 1级 3级 10％倍数 〈10 <10 1s热稳定 倍数 动稳定 格（元） 倍数 参考价0。5/3 0。5 0.4 LA-10 500/5 及 1/3

1 3 0.4 60 110 210 0。6 ≥10 因为I1n=500A Ig.max= 475A 所以Ig。max 〈 I1n

ich=359A

③动稳定：ich≤2ImKdw

因为2ImKdw=2×500×110=77781.75A 所以ich<2ImKdw

第 32 页 共 48 页

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④热稳定：I∞²tdz≤（ImKt)2

由断路器校验时已算出I∞²tdz=0。292 (ImKt)2=[500×60］2=900 所以I∞²tdz<(ImKt）2

7)变压器10KV侧电流互感器的选择及校验

①一次回路电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②一次回路电流:查表4—1得：Ig。max=5.456KA＝5456A

查书187页表5-46，选LBJ－10－2000~6000/5型，如下表所示： 额定电流比级次组准确(A） 合 度 二次负荷（Ω) 0.5级 1级 3级 型号 10％倍数 <10 <10 ≥15 1s热稳定 倍数 动稳定 倍数 参考价格(元) LBJ—10

2000～6000/5 0.5/D1 0。5 2。4 1/D D/D 1 D 2.4 50 90 240 4.0 因为I1n=2000～6000A ③动稳定：ich≤2ImKdw

Ig.max=5456A 所以Ig.max < I1n

因为2ImKdw=2×(2000～6000）×90=2。546×105～7.637×105A ich=2259A 所以ich〈2ImKdw

④热稳定：I∞²tdz≤（ImKt)2

由断路器校验时已算出I∞²tdz=2。080

(ImKt）2=［（2000~6000）×50]2=1。0×1010～9×1010A 所以I∞²tdz<（ImKt)2

8）电流互感器型号一览表 型号 额定电 级次 准二次负荷（Ω) 10%倍数 1s热稳动稳参考价 第 33 页 共 48 页

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流比（A) 组合 确 0.513D二次负荷倍度 级 级 级 级 LCWD—(2×50)~(2110 ×600)/5 (50—LCW—110 100)～(300-600）/5 LCWDL—35 15～600/5 0。5/D 0.5/1 1。D1D2 0.5 0.52 定 定 格（元） (Ω) 数 倍数 倍数 34 60 4300 0。1。2。5 2 4 1 1。2 75 150 4300 1.2 15 0.5 2 D 2 15 75 135 0。1。LCWD-35 15～1500/5 0。5/D 5 2 D 3 0。8 35 65 150 3 0.5 0.4 0.5/3 LA-10 500/5 及 1/3 1 <10 <10 0。4 60 110 210 3 0。6 ≥10 <10 <10 LBJ—10 2000～6000/5 0.5/D1 0.5 2.4 1/D 1 2.4 50 90 240 第 34 页 共 48 页

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D/D D 4。0 ≥15 第十一章 电压互感器的选择

1）电压互感器的选择

电压互感器的型式应根据使用条件选择：6－20KV屋内配电装置，一般釆用油浸绝缘结构，也可釆用树脂绕注绝缘结构的电压互感器。

35－110KV的配电装置，一般釆用油浸绝缘结构的电压互感器，220KV以上，一般釆用电容式电压互感器。

当需要和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器，或有第三绕组的单相电压互感器组。电压互感器三个单相电压互感器接线,主二次绕级连接成星形,以供电给测量表计，继电器以及绝缘电压表,对于要求相电压的测量表计,只有在系统中性点直接接地时才能接入，附加的二次绕组接成开口三角形,构成零序电压滤过器供电给继电器和接地信号(绝缘检查)继电器。

2）110KV母线电压互感器的选择

①一次电压U1：1。1Un>U1〉0.9Un

②二次电压U2n:U2n=100/3

U1=110KV Un=110KV

③准确等级：1级

由以上查书185页表5-44,选择JCC－110型，如下表所示：

在下列准确等级 最大容型式 额定变比 下额定容量(VA) 1级 单相 （屋外JCC—110 110000100100 33量（VA) 2000 连接组 3级 1000 500 1/1/1—第 35 页 共 48 页

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式）

12-12 3）35KV母线电压互感器的选择

①一次电压U1：1.1Un>U1〉0.9Un U1=35KV Un=35KV ②二次电压U2n：U2n=100 ③准确等级：1级

由以上查书185页表5—44，选择JDJ－35型，如下表所示：

在下列准确等级 型式 额定变比 下额定容量（VA) 0.5级 1级 单相 （屋外式)

最大容量(VA) 3级 600 JDJ—35 35000/100 150 250 1200 4)10KV电压互感器的选择

①一次电压U1：1。1Un>U1>0.9Un U1=10KV Un=10KV ②二次电压U2n：U2n=100 ③准确等级：1级

由以上查书185页表5—44，选择JDZ－10型，如下表所示：

在下列准确等级 型式 额定变比 下额定容量(VA) 0.5级 1级 单相 (屋外式） JDZ-10 10000/100 80 150 3级 300 最大容量（VA） 500 第 36 页 共 48 页

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5)电压互感器一览表

在下列准确等级 型式 额定变比 下额定容量（VA） 0.5级 1级 单相 （屋外式)

最大容量(VA） 2000 1200 500 3级 1000 600 300 JCC-110 JDJ-35 JDZ—10 110000100100 33 500 250 150 35000/100 10000/100 150 80 第十二章 避雷器的选择及检验

避雷器是一种保护电器，用来保护配电变压器，电站和变电所等电器设备的

绝缘免受大气过电压或某些操作过电压的危害.大气过电压由雷击或静电感应产生；操作过电压一般是由于电力系统的运行情况发生突变而产生电磁振荡所致。

避雷器有两种：

（1）阀型避雷器，按其结构的不同，又分为普通阀型避雷器和磁吹阀型避雷器：

（2）管型避雷器,利用绝缘管内间隙中的电弧所产生的气体把电 弧吹灭。用于线路作为防雷保护。 1)阀型避雷器应按下列条件选择：

（1)额定电压：避雷器的额定电压应与系统额定电压一致。

（2）灭弧电压：按照使用情况，校验避雷器安装地点可能出现的最大的导线对地电压,是否等于或小于避雷器的最大容许电压(灭弧电压）；在中性点非直接接地的电网中应不低于设备最高运行线电压.在中性点直接接地的电网中应取设备最高运行线电压的80％

第 37 页 共 48 页

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2）110KV母线接避雷器的选择及校验

由Ug=110KV查书201页表5—56，选FZ-110型，如下表所示：

型号 组合方式 4×FZ—30J 额定电压灭弧电压工频放电电压(KV） (KV) 110 (KV) 100 不小于 224 不大于 268 FZ-110

检验：①灭弧电压：Umi≥kUxg

因为kUxg=1×110/3=63.509KV Umi〉 kUxg

②工频放电电压下限：Ugfx≥3。5Uxg 因为Ugfx=224KV

3。5Uxg=3.5×110/3=222.28KV

所以Ugfx>3.5Uxg

3）35KV母线接避雷器的选择及校验

由Ug=35KV查书201页表5-56，选FZ-35型,如下表所示:

Umi=100KV

型号 组合方式 2×FZ-15 额定电压灭弧电压工频放电电压（KV) (KV） 35 (KV） 41 不小于 84 不大于 104 FZ—35

检验:①灭弧电压：Umi≥kUxg

因为kUxg=1×35/3=20.207KV Umi> kUxg

第 38 页 共 48 页

Umi=4。1KV

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②工频放电电压下限:Ugfx≥3.5Uxg 因为Ugfx=84KV

3.5Uxg=3。5×35/3=70。725KV

所以Ugfx〉3.5Uxg

4）10KV母线接避雷器的选择及校验

由Ug=10KV查书201页表5—56，选FZ—10型，如下表所示：

型号 组合方式 额定电压灭弧电压工频放电电压(KV） (KV） 10 (KV） 12.7 不小于 26 不大于 31 FZ—10 单独元件

检验：①灭弧电压：Umi≥kUxg

因为Uxg=10/3=5.774KV

Umi=12.7KV

Umi> Uxg

②工频放电电压下限：Ugfx≥3.5Uxg 因为Ugfx=26KV 所以Ugfx>3。5Uxg 5）避雷器型号一览表

3。5Uxg=3。5×10/3=20.207KV

型号 组合方式 4×FZ-30J 2×FZ-15 额定电压灭弧电压工频放电电压（KV) （KV） 110 （KV) 100 不小于 224 不大于 268 FZ—110 FZ-35 35 10 41 12.7 84 26 104 31 FZ—10 单独元件 第 39 页 共 48 页

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第十三章 母线及电缆的选择及校验

导线截面的选择按下列技术条件选择： （1）工作电流;

（2）经济电流密度； （3）电晕；

（4）动稳定和机械强度； （5）热稳定

1）110KV母线的选择及校验

①110KV及以上高压配电装置，一般采用软导线。 ②按经济电流密度选择母线截面：

查表4-1得，Ig。max=0.196KA=496A。 查书145页表5—8，按Tmax=5000h/a 可得经济电流密度J=1.15A/mm2

则母线经济截面为Sj= Ig。max/J=496/1。15=431。304mm2 查书141页表5—13,选LGJQ—500型，如下表所示：

导 线 型 号 导 体 最 高 允 许 温 度 ℃ 长期允许截流量（A） +70 945 +80 932 LGJQ—500

它在Qy=70℃，Q0=25℃时，Iy=945A 而Ig.max＝945A，故Iy≥Ig.max

所以所选导线截面过大，因此，根据Ig。max重新选择导线截面，如下表所示：

导 线 型 号 导 体 最 高 允 许 温 度 ℃ 长期允许截流量(A） +70 第 40 页 共 48 页

+80 (完整word版)110KV变电站站用电负荷统计及配电计算

LGJ—185

510 531 LGJ-185，在Qy=70℃，Q0=25℃时，Iy=510A 查书144页表5-17，综合校正系数K0＝0.96 K0Iy=0。96×510=489.6A 所以Ig.max〈 K0Iy

③按电晕电压校验：Ulj=Ug Ulj=84K·mr·δ·r(1+0.301)lg

r

rR=S185=7。674mm=0.7674cm

α=0.7m=70cm k=1 mr=0.87

r

r δ=0。892

临界电压：Ulj=84K·mr·δ·r（1+0.301）lg

=84×1×0.87×0.892×0.7674×（1+=133。724

(式中，r为导线半径；k为三相导线等边三角布置时为1；mr为导线表面粗糙系数;多股导线mr=0。87~0.83；δ为空气相对密度，δ=0.892)

所以Ulj=133.724KV>Ug=110KV 2）35KV母线的选择及校验

①按经济电流密度选择母线截面

35KV最大持续工作电流查表4—1得，Ig.max=1.475KA=1475A

按Tmax=5000h/a，查145页表5-18，可得经济电流密度J=1。15A/mm2 则母线经济截面为:

S= Ig.max/J=1475/1。15=1282 mm2

查矩形铝导体长期允许截流量表142页表5-14,应选（80×8)型双条铝母线 它在Qy=70℃，Q0=25℃，平放布置时Iy=1858A

因实际环境温度Q=Q0=25℃,查144页表5-17，综合修正系数K=1。00 故KIy=1858A> Ig。max=1475A，可满足长期发热要求.

第 41 页 共 48 页

700.301)×lg

0.76740.8920.7674(完整word版)110KV变电站站用电负荷统计及配电计算

②热稳定校验：S≥Smin=

ItdzC(mm2)

tdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 即tdz=0.5+0。06=0。56s

查书106页表5—2，其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: Smin=

ItdzC=

2360.56=2。03（mm2) 87可见,前面所选母线截面S=2（80×8）=1280(mm2)≥Smin=2。03 mm2 能满足短路热稳定要求。 ③动稳定校验

(1)相间作用应力。

查146页表5—19知平放双矩形母线的截面系数：

W=0.333bh2=0.333（8×10—3） (8×10—3）2=17.049×10-6m3。 振动系数的确定查书142页表5—14

ri=0.289h=0.289×0.80=0.231cm；L=1。2m；ε=1.55×104。

fm=112ri2L0.231103ε=112·

1.22×1.55×104=278.724Hz≠35～155 Hz 所以β=1

L211.22-8-32所以σф=1。73ich×10=1.73×(0。603×10)·×10—8=7.59×106Pa 6W0.717.04910（2)计算条间作用应力 由为:

ab168==0.091,b/h=8/80=0.1 hb808查书149页图5—10，矩形母线形状系数K12=0。43，同相母线条间作用力

fs=2.5K12ich1bLs。max=h

2×10—8=2。5×0。43×（0。603×103）

18103×10—8=4885(N/m) =0.359m

2b(p)fs=（8×10-3）

28103(691067.59106)4885由上式求得衬垫临界跨距为:

3h348010Lc=b41003810fs4885=0.510m

应按Ls。max=0。359m来确定衬垫跨距。

1.2因绝缘子跨距l=1.2m，l=3，（符号［］表示对计算结果取整数） ls.max0.359第 42 页 共 48 页

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故宜在每跨中加装三个衬垫，即应选取的衬垫跨距Ls=1.2/（3+1)=0。3(m)时， 可保证满足动稳定要求. 3）10KV母线的选择及校验

①按经济电流密度选择母线截面

查表4-1得，Ig.max=5.456KA=5456A〉4000A，因此选槽形母线。

按Tmax=5000h/a，查145页表5-18，可得经济电流密度J=1.15A/mm2 则母线经济截面为：

S= Ig。max/J=5456/1.15=4744 mm2 查书143页表5-15，选双槽导体截面4880 mm2，它在Qy=70℃,Q0=25℃时， Iy=6600A，查书144页表5-17，综合修正系数K=1.00 故KIy=6600A〉 Ig.max=5456A，可满足长期发热条件。

②热稳定校验：S≥Smin=

Itdz Ctdz为主保护动作时间加断路器固有分闸时间 即tdz=0.5+0。15=0.65s

查书106页表5-2，其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为： Smin=

ItdzC=

8860.65=8。211（mm2) 87可见，前面所选母线截面S=4880mm2=≥Smin=8。211mm2 能满足短路热稳定要求。 ③动稳定校验:σmax≤σy 其中σmax≤σф+σs.

振动系数的确定查书142页表5—14，ry=2.4

2.4103fm=1122ε=112·

1.22Lry×1.55×104=2893。3Hz≠30～60 Hz 所以β=1

L211.22-8—32σф=1。73ich×10=1.73×(2.259×10）·×10—8=3。36×106Pa 6W0.717.04910L2σs=4.16ichshWy×10-9=4.16×(2。259×10-3)2·

0.32×10-9=4。37×106Pa 17525σmax=σф+σs=3.36×106+4。37×106=8×106Pa 而σy=69××106Pa

所以,σmax〈σy,满足动稳定要求。 4）10KV电缆的选择及校验

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①型式：应根据敷设环境及使用条件选择电缆型式

（1)按额定电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un (2)按最大持续工作电流选择电缆截面积 查表4-1得，Ig.max=0.475KA=475A

查书244页表11，25℃时允许截流量495A tdz为主保护动作时间加断路器固有分闸时间

时,电缆截面为185mm2

因为Tm=80℃ T2=25℃ T1=25℃

k=

TMT28025TMT18025=1 Iy=495A

kIy=1×495=495A，故Ig。max〉Iy

Itdz CI3．热稳定校验:S≥Smin=tdz

C(3)热稳定校验:S≥Smin=

查书106页表5-2，得C=95，查表3—1得I∞=355A 不vc

tdz为主保护动作时间加断路器固有分闸时间 即tdz=0.5+0.1=0.6s Smin=

ItdzC=

3550.6=2.895(mm2） 95因而,S=185mm2≥Smin=2。895 mm2 能够满足短路热稳定要求。

第十四章 防雷保护规划

一、变电所的防直雷保护

1、110kV出线全线架设双避雷线，防雷击于线路上

2、在变电所内安装４根避雷针，使变电所内所有设备与建筑都在其保护范围内 二、变电所侵入波保护

由于线路落雷频繁，这样雷电波会沿着架空线侵入变电所，入侵的雷电波会受到线路绝缘的限制其峰值可能超过电气设备的冲击绝缘水平,故应装设避雷器来限制雷

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电波电压峰值，保护设备安全.

1、在110KVI、II段母线上各安装一组FZ－110J型阀型避雷器 2、在35KVI、II段母线上各安装一组FZ－35型避雷器

3、在10KVI、II段母线上各安装一组HY5WS－12.7/50型避雷器。 三、主变防雷保护

1、为了防止当低压绕组开路运行时，高压或中压侧有雷电波作用会在低压绕组

上感应静电藕合电压，危及低压绕组绝缘，在低压侧出线上各装一台FZ－10阀型避雷器,一般装Ｂ相。

2、110kV侧变压器中性点为分级绝缘结构,有可能不接地运行，故在主变110kV

中性点安装一台FZ－40型阀型避雷器.

3、35kV中性点为全绝缘结构，但为保护消弧线圈，则应装FZ－15及FZ－10

两台避雷器。

四、变电所进线段保护

虽然变电所110kV出线采用全线保护，但为了减少临近变电所1－2KM内雷电的绕击和反击，应考虑变电所的进线段保护,在进线段装设管型ＧＸＳ避雷器.

管型ＧＸＳ避雷器作用：DL在开断状态,又有雷电波入侵时,由于反击电压上升到2U50%，使断路器或隔离开关绝缘对地放电而引起短路。

对10kV电缆出线采取电缆外壳接地，架空线路在进线上装设一组FS－10型避雷器。

第十五章 变电所的总体布置简图

变电所的总体布置应根据所处的地理位置等外部条件决定，根据《35-110kV变

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电所设计规范》中关于“节约用地,不占或少占耕地，变电所总体平面布置应紧凑合理。”的规定，拟定本设计变电所35kV配电装置和10kV配电装置采用室内布置，110kV若采用双层结构,这样110kV配电室造价较高，从投资利益上考虑，110kV拟定户外布置。

110KV配电装置 35KV 配电 装置 主控楼 10KV配电装置 第 46 页 共 48 页

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致谢

四年的校园生活飞逝而过，感谢我的学校,有浓厚的学习氛围。在校的这四年时间里真的很感谢老师们对我的谆谆教诲，感谢四年来在我的成长道路上扶持、帮助、指点过我的人。

感谢在毕业设计中指导我的老师们，他们的指导给了我很大的帮助,感谢他们耐心的审查、修改我的论文,他们的严谨细致，一直是我学习的榜样.

在这里，我要诚挚的向老师们说一声：谢谢您，我的老师！

我要感谢身边的朋友、同学，在这四年的校园生活里，是你们陪我走过，感谢你们在我困难的时候帮助我、关心我，感谢你们为我提出有益的建议和意见，有了你们的支持、鼓励和帮助，我才能充实的度过了我四年的学习生活。

我要感谢我的父母和家人，我永远都不会忘记你们的良苦用心和一如既往的支持与鼓励。四年来，快乐的事情因为有你们的分享而更快乐，失意的日子因为有你们的关怀能忘却伤痛，坚强前行。无论我成功与否，你们总以鼓励的言语告诉“我很棒”，谢谢你们,我会继续努力。

参 考 文 献

[1] 发电厂电气部分课程设计参考资料，,中国电力出版社，黄纯华编,1987年。 [2] 发电厂、变电站电气部分，重庆大学出版社,牟道槐主编,1996年。

[3] 发电厂变电所电气部分，水利电力出版社，郑州工学院,郑州电力学校合编，1994

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年

[4] 电力工程设计手册,上海人民出版社，西北、东北电力设计院编，1972年.

[5] 电力工程设计手册,电气一次部分，水利电力出版社,水利电力部西北电力设计院编，1989年。

[6] 电力系统，重庆大学出版社,华智明、张瑞林主编，1997年。

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